САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ

МОРСКОЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

 

ФАКУЛЬТЕТ МОРСКОГО ПРИБОРОСТРОЕНИЯ

 

КАФЕДРА ФИЗИКИ

 

 

 

 

 

 

 

 

КУРСОВАЯ РАБОТА

 

АНАЛИЗ СФЕРИЧЕСКОГО

ПЬЕЗОКЕРАМИЧЕСКОГО ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯ

 

 

                                                                     

 

                                                                                           

 

 

                      

ВЫПОЛНИЛ:

СТУДЕНТ ГРУППЫ 34РК1

СУХАРЕВ Р.М.

 

 

 

ПРОВЕРИЛ:

ПУГАЧЕВ С.И.

 

 

 

 

 

 

 

САНКТ-ПЕТЕРБУРГ

ОСЕННИЙ СЕМЕСТР

1999г.

 

СОДЕРЖАНИЕ

 

 

1.  Краткие сведения из теории	3
2.  Исходные данные	7
3.  Определение элементов эквивалентной электромеханической схемы, включая N, Ms, Rs, Rпэ, Rмп	8
4.  Нахождение конечных формул для КЭМС и КЭМСД и расчет их значений	9
5.  Определение частоты резонанса и антирезонанса	9
6.  Вычисление добротности электроакустического преобразователя в режиме излучения	10
7.  Расчет и построение частотных характеристик входной проводимости и входного сопротивления	10
8.  Список литературы	16

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1. КРАТКИЕ СВЕДЕНИЯ ИЗ ТЕОРИИ

 

Пьезокерамический сферический преобразователь (Рис.1) представляет собой оболочку 2 (однородную или склеенную из двух полусфер), поляризованную по толщине, с электродами на внутренней и внешней поверхностях. Вывод от внутреннего электрода 3 проходит через отверстие и  сальник 1, вклеенный в оболочке.

 

Рис. 1

Уравнение движения и эквивалентные параметры.

В качестве примера рассмотрим радиальные колебания ненагруженной тонкой однородной оболочки со средним радиусом а, поляризованный по толщине d, вызываемые действием симметричного возбуждения (механического или электрического).

 

 

Рис. 2

 

Направление его поляризации совпадает с осью z; оси x и y расположены в касательной плоскости (Рис.2). Вследствие эквипотенциальных сферических поверхностей E₁=E₂=0; D₁=D₂=0. Из-за отсутствия нагрузки упругие напряжения T₃ равны нулю, а в силу механической однородности равны нулю и все сдвиговые напряжения. В силу симметрии следует равенство напряжений T₁=T₂=T_c, радиальных смещений x₁=x₂x_С и значения модуля гибкости, равное S_C=0,5(S₁₁+S₁₂). Заменив поверхность элемента квадратом (ввиду его малости) со стороной l, запишем относительное изменение площади квадрата при деформации его сторон на Dl:

Очевидно, относительной деформации площади поверхности сферы соответствует радиальная деформация , определяемая, по закону Гука, выражением

 

.

 

Аналогия для индукции:

 

.

 

Исходя из условий постоянства T и E, запишем уравнение пьезоэффекта:

 

  ;   .             (1)

 

Решая задачу о колебаниях пьезокерамической тонкой сферической оболочки получим уравнения движения сферического элемента

 

,             (2)

 

где

            (3)

 

представляет собой собственную частоту ненагруженной сферы.

 

 

 

Проводимость равна

 

,             (4)

 

где энергетический коэффициент связи сферы определяется формулой

 

.             (5)

 

Из (4) находим частоты резонанса и антирезонанса:

 

;    .             (6)

 

Выражение (4) приведем к виду:

 

.

 

Отсюда эквивалентные механические и приведенные к электрической схеме параметры, коэффициент электромеханической трансформации и электрическая емкость сферической оболочки равны:

 

  ;      ;   

 

Электромеханическая схема нагруженной сферы. Учесть нагрузку преобразователя можно включением сопротивления излучения , последовательно с элементами механической стороны схемы (Рис. 3). Напряжение на выходе приемника и, следовательно, его чувствительность будут определяться дифрагированной волной, которая зависит от амплитудно-фазовых соотношений между падающей и рассеянной волнами в месте расположения приемника. Коэффициент дифракции сферы k_Д, т.е. отношение действующей на нее силы к силе в свободном поле, равен , где p- звуковое давление в падающей волне, ka- волновой аргумент для окружающей сферу среды.

Приведем формулу чувствительности сферического приемника:

 

,

 

где  ;

     ;

     .    

 

Колебания реальной оболочки не будут пульсирующими из-за наличия отверстия в оболочке (для вывода проводника и технологической обработки) и неоднородности материала и толщины, не будут так же выполняться и сформулированные граничные условия.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

 

ВАРИАНТ С-41

 

	Материал		ТБК-3
r,		5400
,		8,3 × 10-12
,		-2,45 × 10-12
n=-		0,2952
,		17,1 × 1010
d31,		-49 × 10-12
e33,		12,5
		1160
		950
tgd33		0,013
,		10,26 × 10-9
,		8,4 × 10-9

 

 

a=0,01 м – радиус сферы

 м – толщина сферы

 

a=0,94

b=0,25

 

h_АМ=0,7 – КПД акустомеханический

 

e₀=8,85×10^-12

(rc)_В=1,545×10⁶

 

3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ ЭКВИВАЛЕНТНОЙ ЭЛЕКТРОМЕХАНИЧЕСКОЙ СХЕМЫ, ВКЛЮЧАЯ N, M_s, R_s, R_пэ, R_мп

Электромеханическая схема цилиндрического излучателя:

 

Рис. 3

коэффициент электромеханической трансформации:

                                             

N=-2,105

присоединенная масса излучателя:  

                

M_S=4,851×10^-5 кг

сопротивление излучения:

               

R_S=2,31×10³

активное сопротивление (сопротивление электрических потерь):

                           

R_ПЭ=1,439×10³ Ом

 

           

С^S=4,222×10^-9 Ф

сопротивление механических потерь:

                                

R_МП=989,907

 

4. НАХОЖДЕНИЕ КОНЕЧНЫХ ФОРМУЛ ДЛЯ КЭМС И КЭМСД

И РАСЧЕТ ИХ ЗНАЧЕНИЙ

 

Представим эквивалентную схему емкостного ЭАП для низких частот:

Рис. 4

статическая податливость ЭАП:

                            C₀=9,31×10^-11 Ф   

 

электрическая емкость свободного преобразователя:

 

C^T=4,635×10^-9 Ф

 

                                    

                        

КЭМС=0,089   ;    КЭМСД=0,08

 

5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЧАСТОТЫ РЕЗОНАНСА И АНТИРЕЗОНАНСА:

 

               

w_р=1,265×10⁷

 

                         

w_А=1,318×10⁷

6. ВЫЧИСЛЕНИЕ ДОБРОТНОСТИ ЭЛЕКТРОАКУСТИЧЕСКОГО ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯ В РЕЖИМЕ ИЗЛУЧЕНИЯ

 

                        

 

Q_m=65,201

 

эквивалентная масса:

                                                     

                     M_Э=0,017 кг

7. РАСЧЕТ И ПОСТРОЕНИЕ ЧАСТОТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ВХОДНОЙ ПРОВОДИМОСТИ И ВХОДНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ

 

активная проводимость:

реактивная проводимость:

активное сопротивление:

реактивное сопротивление:

входная проводимость:

входное сопротивление:

ω/ωр	0	0,2	0,4	0,6	0,8	1	1,2	1,4	1,6	1,8	2
Ge	6,941E-08	0,0001423	0,0002958	0,000487	0,00095	0,34	0,001432	0,001143	0,001195	0,001301	0,001423
Be	-0,000005861	-0,012	-0,024	-0,037	-0,054	-0,071	-0,05	-0,067	-0,08	-0,092	-0,103
Xe	-170600	-84,979	-41,947	-27,086	-18,424	-0,588	-20,061	-14,898	-12,491	-10,883	-9,682
Re	2020	1,028	0,521	0,357	0,323	2,814	0,577	0,254	0,186	0,154	0,133
Y	0,000005862	0,012	0,024	0,037	0,054	0,348	0,05	0,067	0,08	0,092	0,103
Z	170600	84,985	41,95	27,088	18,426	2,875	20,069	14,9	12,493	10,884	9,683
ФG	1,505E-07	0,0003267	0,0008529	0,002202	0,009253	6,366	0,009361	0,002292	0,000992	0,000541	0,000335
ФB	-0,098	-0,102	-0,116	-0,153	-0,271	-0,332	0,222	0,102	0,063	0,044	0,033

8. СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1.  Пугачев С.И. Конспект лекций по технической гидроакустике.

2.  Резниченко А.И. Подводные электроакустические преобразователи. Л.: ЛКИ, 1990.

3.  Свердлин Г.М. Гидроакустические преобразователи и антенны. Л.: Судостроение, 1988.

САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ МОРСКОЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ФАКУЛЬТЕТ МОРСКОГО ПРИБОРОСТРОЕНИЯ КАФЕДРА ФИЗИКИ КУРСОВАЯ РАБОТА АНАЛИЗ СФЕРИЧЕСКОГО ПЬЕЗОКЕРАМИЧЕСКОГО ПРЕОБРАЗО

 

• 14:21 05 Июля 2016
  Российско-китайский медуниверситет откроет магистерскую программу по TCM
• 01:21 05 Июля 2016
  На форуме МГУ Россия и Китай обсудят научно-образовательное сотрудничество
• 11:00 04 Июля 2016
  Реморенко: "ЕГЭ-туризм" в России сходит на нет
• 10:52 04 Июля 2016
  Летняя российско-австрийская школа откроется в Москве
• 15:31 01 Июля 2016
  В СПбГУ могут воссоздать географический факультет

Заказать уникальную работу