Министерство образования Российской федерации

ФГОУЧувашский государственный университет им И. Н. Ульянова

Технический институт

Электротехнический факультет

Кафедра САУЭП

 

Курсовой проект

ЭЛЕКТРОПРИВОД ПАССАЖИРСКОГО ПОДЪЕМНИКА

Задание №8

Чебоксары – 2006

Содержание

Введение

1. Исходные данные для проектирования

2. Определение статических нагрузок и моментов инерции, приведенных к валу двигателя подъемника

3. Определение потребляемой мощности и выбор электродвигателя

4. Расчет и выбор силовой схемы ТП

5. Расчет и построение механических характеристик ЭП

6. Графики зависимости скорости и тока якоря от времени за один цикл работы

7. Проверка выбранного двигателя по условиям нагрева и по перегрузочной способности

8. Расход электрической энергии за цикл работы и КПД установки

Заключение

Список литературы

1. Введение

Лифт - одно из самых гуманных достижений технического прогресса, позволяющее человеку без усилий покорять большие высоты за считанные секунды. Сегодня без лифтов немыслимо ни одно современное здание, будь то муниципальное жилье, офисный небоскреб или частный коттедж. С тех пор как в 1855 году американец Элайша Грейвс Отис изобрел первый в мире безопасный лифт, исключавший возможность падения кабины при обрыве канатов, устройство лифтов не претерпело существенных изменений. Конструкция подъемных машин довольно консервативна, и главная цель новых технических разработок - повышение надежности всех элементов и узлов лифтового оборудования.

Задание на курсовой проект

а. Расчётная часть

1.  Определить массу противовеса, рассчитать статические моменты и моменты инерции, приведенные к валу двигателя.

2.  Построить нагрузочные диаграммы, рассчитать мощность электродвигателя и выбрать его по каталогу.

3.  Рассчитать мощность и выбрать силовую схему импульсного регулятора напряжения для питания электродвигателя.

4.  Рассчитать электромеханические характеристики электропривода во всех режимах работы системы электропривода.

5.  Рассчитать и построить графики скорости и тока якоря при пуске и торможении, принимая линейный во времени закон изменения напряжения на двигателе.

6.  Проверить предварительно выбранный двигатель по нагреву и по перегрузочной способности.

7.  Рассчитать расход электрической энергии за цикл работы и КПД установки.

б. Графическая часть

1.  Кинематическая схема привода подъемника.

2.  Нагрузочная диаграмма работы электропривода.

3.  Схема силовой цепи электропривода.

4.  Электромеханические характеристики электропривода.

5.  Графики скорости, момента и вторичного тока в зависимости от времени работы.

1. Исходные данные для проектирования

Грузоподъемность - 8000Н

Скорость подъема кабины - 1,5м/с

Масса кабины - 300кг

Диаметр канатоведущего шкива - 0,7м

КПД системы - 0,8

Высота подъема - 10 м

Число несущих канатов - 4

Масса одного погонного метра канатов - 0,5 кг

Передаточное число редуктора - 36

Момент инерции редуктора и канатоведущего шкива составляет 20% от момента инерции двигателя.

Максимально допустимое ускорение и замедление - 1,5м/с²

Допустимая неточность останова - 0,02 м

Время работы аппаратов, дающих импульс на торможение - 0,25с15%

Относительное отклонение массы груза - 20%

Тормозной момент механического тормоза равен 1,75 от номинальному момента электродвигателя

Отклонение момента тормоза - 15%

Время паузы от подъема до спуска - 50с

Время паузы после спуска до нового подъема - 70с

Рис.1 Кинематическая схема

Технические условия:

1.  Сеть переменного тока, напряжением 220В.

2.  Для привода подъемника используется двигатель постоянного тока независимого возбуждения.

3.  Работа подъемника состоит в попеременном подъеме кабины с грузом и опускании порожней кабины.

4.  При останове с пониженной скоростью применяется торможение наложением механического тормоза.

5. Моментами инерции направляющего и отводного шкивов пренебречь.

6. Кинематическая схемы приведена на рис.1

2. Определение статических нагрузок и моментов инерции, приведенных к валу двигателя подъемника

Противовес для лифтов выбирается с таким расчётом, чтобы он уравновешивал вес подъёмного сосуда (кабины) и часть номинального поднимаемого груза:

где α – коэффициент уравновешивания, обычно принимается равным 0.4 – 0.6.

отсюда следует, что  кг.

Найдём радиус приведения к валу двигателя

м

По заданию грузоподъемность  кг.

Момент инерции приведенный к валу двигателя

кгм

Так как при подъеме привод работает в двигательном режиме, то надо делить на

Найдем моменты сопротивления при подъёме:

Теперь найдем момент сопротивления при спуске, причем привод здесь тоже работает в двигательном режиме с порожней кабиной тогда :

Для того чтобы найти номинальный расчетный момент нужно задаться тахограммой:

Рис.2 Тахограмма и нагрузочная диаграммы подъемника

Ускорение вала двигателя при пуске и торможении:

Время пуска

где  – установившаяся скорость подъема, м/с.

Примем время пуска t_п равным времени торможения t_т в обоих направлениях движения подъемника.

Угловая скорость вращения вала ЭД

где u – скорость подъемника, м/с.

Расстояние, пройденное подъемником при пуске (торможении):

Расстояние, пройденное подъемником с установившейся скоростью:

Время движения подъемника с установившейся скоростью:

Время цикла:

Время работы при подъеме и спуске:

c.

Время работы суммарное:

Найдем продолжительность включения:

Момент на валу ЭД при пуске на подъем:

Момент на валу ЭД при установившейся скорости при подъеме подъемника:

Момент на валу ЭД при торможении на подъем:

Момент на валу ЭД при пуске на спуск:

Момент на валу ЭД при установившейся скорости при спуске подъемника:

Момент на валу ЭД при торможении на спуске:

Эквивалентный момент ЭД за все время работы:

3. Определение потребляемой мощности и выбор электродвигателя

При определении номинального расчетного момента для учета момента инерции самого двигателя примем поправочный коэффициент из ряда.

Принимаем

Номинальная расчетная мощность ЭД:

Частота вращения ЭД расчетная:

Т.к. Р_н.р. > 4 кВт, то для питания силовой цепи преобразователя используем трех фазное напряжение U_с = 380В.

Выбираем электродвигатель постоянного тока серии 4ПНМ 112 – 4ПНМ 180

Тип двигателя	2ПН-160L
Номинальный вращающий момент Мн	65,7
Номинальная частота вращения nн ,об/мин	1500
Номинальная мощность Рн ,кВт	11.0
Номинальный ток Iн ,А	56
Номинальное напряжение Uн ,В	220
Номинальный магнитный поток Фн ,Вб	11
Момент инерции J ,кг*м2	0,104
Электромеханическая постоянная времени, Тм, мс	12,75
Электромагнитная постоянная времени, Тэ, мс	18,35
Число витков обмотки якоря Wя	186
Сопротивление обмотки якоря Rя ,Ом	0,096
Cопротивление добавочных полюсов при 15°с Rд.п	0,073
Индуктивность якорной цепи при полном поле Lя	3,1
Число витков на полюс обмотки возбуждения Wв	870 460
Сопротивление обмотки возбуждения при 15°с Rв	65,3 17,7
Коэффициент момента Км	1,17
Коэффициент Э.Д.С. Ке	0.123
Максимальный магнитный поток Фм	9,65
Максимальная намагничивающая сила	1140
Коэффициент К1	2

Расчет недостающих параметров

Полное сопротивление:

Определим коэффициент с:

Электромагнитная постоянная времени якорной цепи:

4. Расчет и выбор силовой схемы ТП

 

 

Рис.3 Электрическая схема силовой цепи преобразователя

1) Выбор силовой схемы

Выбор осуществляется из условия:

где U_d – выпрямленное напряжение преобразователя, В,

I_d – выпрямленный ток, А.

Номинальная электрическая мощность, потребляемая от преобразователя:

Мощность, потребляемая обмоткой якоря:

Мощность, потребляемая обмоткой возбуждения; задаемся из ряда:

Р_в.н = (0,01÷0,05) Р_н,

Принимаем:

где Р_эл.н – номинальная электрическая мощность ЭД, Вт,

Р_я.н – номинальная мощность обмотки якоря, Вт,

Р_в.н – номинальная мощность обмотки возбуждения, Вт.

Индуктивность якорной цепи ЭД:

где γ – коэффициент компенсации,

р_п – число пар полюсов,

L_я – индуктивность якорной цепи, Гн.

Т.к. выбранный ЭД имеет Р_н < 100 кВт, то для него не предусматриваются компенсационные обмотки и γ = 0,6.

Число пар полюсов по аналогии с машиной переменного тока, для которой

где n_с – синхронная частота вращения, об/мин,

f – частота питающей сети, Гц.

Из выражения (14) имеем

Принимаем р_п = 2.

Постоянная времени якорной цепи:

2) Выбор тиристорного преобразователя

Номинальный ток ЭД с учетом обмотки возбуждения:

Выбираем комплект электропривода ЭПУ 1-2-39.24ЕУХЛ4,

где Э – электропривод,

П – постоянного тока,

У – унифицированный,

1 – номер разработки,

2 – реверсивный,

39 – на I_d = 80 А,

2 – на U_d = 220 В,

4 – U_с = 380 В, f = 50 Гц,

Е – однозонный с обратной связью по ЭДС,

УХЛ4 – климатическое исполнение ГОСТ 15150-69.

Выбираем станочный блок БС 3 2 03-39 44 С E УХЛ4,

где БС - блок станочный,

3 – класс: статический преобразователь для электроприводов постоянного тока,

2 – реверсивный,

03 – номер разработки,

37 – номинальный ток 80А,

4 – номинальное напряжение 220 В,

С – 380 В

Е – однозонный с обратной связью по ЭДС,

УХЛ4 – климатическое исполнение ГОСТ 15150-69.

3) Выбор токоограничивающего реактора

Принимаем на U_н = 220 В, I_н = 100 А.

XТ = 0,092 Ом;R_т = 29,3·10^-3 Ом.

LТ,

где XТ, R_т, LТ - реактивное, активное сопротивление и индуктивность токоограничивающего реактора.

Тип РТСТ – 100 – 1,08

4) Выбор сглаживающего дросселя

Для снижения содержания гармоник в выпрямленном токе является включение сглаживающего дросселя последовательно с якорем электродвигателя.

Величина I_dгр имеет максимальную величину при α = π/2

(23)

где L_d = L_я – индуктивность цепи нагрузки преобразователя, определяемая индуктивностью якоря,

I_dгр – граничный ток без СД в цепи якоря.

Ток статический при подъеме равен:

Ток статический при спуске равен:

Т.к. статический ток при спуске больше чем граничный ток (). Отсюда делаем вывод: нет необходимости применять сглаживающий дроссель для уменьшения I_гр.

5. Расчет построение механических характеристик ЭП

Уравнение механической характеристики имеет вид:

где ,

В

 - сопротивление сглаживающего дросселя

Регулирование скорости в рассмотренной системе ЭП осуществляется путем изменения угла запаздывания открывания вентилей α, т.е. изменением ЭДС преобразователя Ed.

Определим угол регулирования для пуска при подъеме:

,

Определим угол регулирования для торможения при подъеме:

Граница прерывистых моментов строится по следующим выражениям:

 где

тогда

Рис.4 Механическая характеристика для пуска (1) и торможения (2) при подъеме

Определим угол регулирования для пуска при подъеме:

Определим угол регулирования для пуска при спуске:

,

Определим угол регулирования для торможения при спуске:

Тогда

Рис.5 Механическая характеристика для пуска и торможения при спуске

6. Графики зависимости скорости и тока якоря от времени за один цикл работы

 

Согласно данной структурной схеме (рис.6) в среде имитационного моделирования MATLAB 6.5 – Simulink была составлена следующая модель:

Рис.6 Модель привода в среде имитационного моделирования MATLAB 6.5.

В процессе исследования снимались графики зависимостей , , и

Здесь суммарный момент инерции определяется:

,

Остальные значения были рассчитаны ранее.

Рис.7 Графики зависимости

7. Проверка выбранного двигателя по нагреву и по перегр. способности

Для проверки ЭД по нагреву воспользуемся методом эквивалентного тока.

По нагрузочной диаграмме определим среднеквадратичный ток ЭД за цикл:

где I_яэ – эквивалентный ток цепи якоря, А,

i_я – мгновенный ток якоря, А.

Разобьем цикл движения подъемника на участки согласно пункту 2. При расчете I_яэ примем усредненное значение тока согласно нагрузочной диаграмме.

Подставив получим:

Т.к. номинальный ток якоря ЭД равен 56,0 А, а эквивалентный ток якоря за цикл I_яэ = 12,2 А, то выбранный выше ЭД принимаем окончательно.

 

8. Определение расхода электрической энергии за цикл работы подъемника, среднециклический КПД

 

Переходные процессы во времени при пуске и торможении электропривода пренебрежимо малы по сравнению со временем работы в установившемся режиме, поэтому расход энергии в переходных процессах учитывать не будем.

Ток якоря

.

Расход активной энергии в якорной цепи:

.

Расход активной энергии в цепи возбуждения:

.

Суммарная активная энергия за цикл работы:

.

Полезная работа по поднятию груза ():

.

Среднециклический КПД:

.

 

Заключение

 

В курсовом проекте рассчитан электропривод пассажирского подъёмника. По номинальным значениям угловой скорости и момента был выбран двигатель постоянного тока. Для данного двигателя был подобран тиристорный преобразователь. Далее рассчитаны и механические характеристики, переходные процессы при пуске и реверсе, которые были получены при помощи модели. Выбранный двигатель проверил по теплу и перегрузочной способности. В данной работе укрепил знания по моделированию, углубились знания ДПТНВ и принцип работы подъемника.

Список литературы

 

1. М.М.Соколов. Автоматизированный электропривод общепромышленных меха-низмов. Изд. 3-е, перераб. и доп. М.: Энергия.1976.

2. Теория электрического привода. Задачник по курсовым расчетным работам. Чебоксары.: ЧГУ. 1983.

3. Под ред. И.П. Копылова. Справочник по электрическим машинам. Том 1. М.: Энергоатомиздат. 1988.

4. Указатель каталогов Минэлектропрома. М.: 2000.

5. Электротехнический справочник под ред. МЭИ.

Министерство образования Российской федерации ФГОУЧувашский государственный университет им И. Н. Ульянова Технический институт Электротехнический факультет Кафедра САУЭП Курсовой проект ЭЛ

 

• 14:21 05 Июля 2016
  Российско-китайский медуниверситет откроет магистерскую программу по TCM
• 01:21 05 Июля 2016
  На форуме МГУ Россия и Китай обсудят научно-образовательное сотрудничество
• 11:00 04 Июля 2016
  Реморенко: "ЕГЭ-туризм" в России сходит на нет
• 10:52 04 Июля 2016
  Летняя российско-австрийская школа откроется в Москве
• 15:31 01 Июля 2016
  В СПбГУ могут воссоздать географический факультет

Заказать уникальную работу