База знаний студента. Реферат, курсовая, контрольная, диплом на заказ

Содержание

 

Введение

1. Основные сведения

2. Технологический расчет

3. Тепловой расчёт

4. Аэродинамический расчет

5. Описание технологического процесса

Список литературы

Введение

Сушка древесины относится к одному из важнейших процессов тех-нологии деревообработки, направленных на повышение качества и долговечности изделий из нее. Из-за применения недосушенной или некачественно просушенной древесины народное хозяйство несет большие убытки.

Основным средством увеличения объемов подвергаемых сушке пиломатериалов и улучшения качества сушки является строительство новых и реконструкция устаревших сушилок. Практически все установки в качестве источника тепла имеют паровой калорифер. Пар, подаваемый в теплообменники и используемый для начального прогрева древесины, а также для промежуточных и конечных влаготеплообработок, имеет одну природу: это сухой насыщенный пар различного давления с температурой до 155с.

Однако в настоящее время на большинстве предприятий лесного комплекса в основном используются водогрейные котлы низкого давления, укомплектованные топками, в которых сжигаются древесные отходы различного вида, и практически нет технологического пара для целей сушки. Сушка в таких предприятиях ведется только по мягким режимам, влаготеплооработка, как правило, не проводится.

В связи с этим вопросы рационального проектирования, выбора наиболее целесообразных способов сушки, разработки более совершенных технологических и конструктивных схем камер приобретают особую актуальность.

1. Основные сведения

Лесосушильная камера типа ИнтерУРАЛ была разработана в 1991г., учитывая преимущества созданной ранее камеры УРАЛ-72, а также прошла всесторонние испытания, как на стенде, так и в промышленных условиях.

Идея и универсальность установки заключалась в том, что, имея однотипный корпус, вентилятор и систему автоматики, она отличалась внутри данного класса установок только конструкцией источника тепла. Его конструктивные особенности, в свою очередь, отличались друг от друга применяемым видом теплоносителя. Дополнительно, с целью получения пиломатериала наивысшего качества в конструкции камеры были использованы все достижения уральских разработок по аэродинамике равномерной раздачи сушильного агента по штабелю пиломатериалов.

Для упрощения конструкции и технологии изготовления в камерах исключено реверсирование потока воздуха по штабелю.

При обозначении типов камер принята следующая система классификации:

цифры после дефиса-1, 2-количество штабелей в камере;

буквы - теплоноситель, тип источника тепла или характеристика корпуса камеры: п – паровая; в – водяная; э – электрическая с тэнами; и – индукционная; тг – с топочными газами; КГ – контейнерная газовая; МД – малогабаритная, деревянная; МЭ – малогабаритная, электрическая.

В камерах для побуждения движения воздуха стоит роторный цен-тробежный вентилятор, конструкции проф. Микита Э.А., унифицированный, с радиальными лопатками (для повышения надежности и долговечности его частота вращения n=250-270 об/мин).

Корпус сушильных камер конструкции «ИУ» состоит из металличе-ских панелей (типа «сэндвич») с теплоизоляцией из минераловатных материалов. Внутренняя обшивка камер выполнена из нержавеющей стали, наружная – из профильного оцинкованного стального листа. Монтаж корпуса камеры осуществляется непосредственно у заказчика, на месте эксплуатации.

Камеры отличаются друг от друга, как это отмечалось выше, только источником тепла: в паровых и водяных (ИУ – 1гв) – это компактные биметаллические калориферы.

Технологические показатели камеры ИУ – 1гв.

Габаритные размеры штабеля, м 6,6х1,8х2,6

Число штабелей, шт 1

Вместимость камеры 14,7

Годовая производительность, м3 1000

Побудитель циркуляции центробежный вентилятор№20

Производительность вентилятора, тыс.м3/ч 72,0

Установленная мощность электродвигателей, кВт 11,0

Скорость воздуха в штабеле, м/с 2,3

Тепловое оборудование БМК

Источник тепла горячая вода

Масса, т 7,8

 

 

2. Технологический расчет

2.1 Пересчёт объёма фактического материала в объём условного материала

 

Для учёта и сопоставления фактической производительности камер с плановой, а также для составления производственных программ лесосушильных цехов установлена учётная и плановая единица – кубический метр условного пиломатериала.

Условному материалу эквивалентны сосновые обрезные доски толщиной 40 мм, шириной 150 мм, длиной более 1000 мм, высушенные по II категории качества от начальной влажности 60% до конечной влажности 12%.

Объём высушенного или подлежащего сушке пиломатериала заданной спецификации Ф пересчитывается в объём материала У (м³ усл.) по формуле:

У=Ф b_об.усл t_об.ф / t_об.услb_об.ф, (2.1)

где Ф – объём фактически высушенного или подлежащего сушке пиломатериала данного размера и породы (задаётся в спецификации), м³;

b_об.усл – коэффициент объёмного заполнения штабеля условным пиломатериалом;

t_об.ф – продолжительность оборота камеры при сушке фактического материала данного размера и породы, суток;

t_об.усл – продолжительность оборота камеры при сушке условного материала, суток;

b_об.ф – коэффициент объёмного заполнения штабеля фактическим материалом.

 

К_п=b_об.усл/t_об.усл, (2.2)

где Кп – пересчётный коэффициент.

 

У=Ф.К_п.t_об.ф/b_об.ф, (2.3)

Определение продолжительности сушки в камере периодического действия.

Общая продолжительность сушки, включая прогрев и влагообработку, находится по формуле:

t=t_исх. .А_р.А_ц.А_в.А_к.А_д + t_заг, (2.4)

где t_исх. – исходная продолжительность собственно сушки пиломатериалов заданной породы и размеров низкотемпературным режимом от начальной влажности 60% до конечной влажности 12% в камерах с реверсивной циркуляцией средней интенсивности (расчётная скорость сушильного агента по материалу 2 м/с), ч;

t_заг – время на загрузку и выгрузку штабелей из камеры, равную 0.1 суток или 2.4 часа;

А_р; А_ц; А_в; А_к; А_д – коэффициенты, учитывающие категорию режима А_р; интенсивность циркуляции А_ц; начальную и конечную влажность А_в; качество сушки А_к; длину материала А_д.

Таблица 2.1 - Определение продолжительности сушки пиломатериалов

Таблица 2.2 - Пересчёт объёма фактических пиломатериалов в объём условного материала.

2.2 Определение производительности камер в условном материале

П_у=335 К_п Г, м³усл/год, (2.5)

где П_у – годовая производительность в условном материале, м³усл/год;

К_п – пересчётный коэффициент;

Г – габаритный объём штабелей, м³

Г=n.l.b.h , м³, (2.6)

где n – число штабелей в камере,

l, b, h – соответственно габаритная длина, ширина и высота штабеля, м.

Пу=335.0.065(6.6.1.8.2.6)=672,6 м³усл/год.

 

2.3 Определение необходимого количества камер

 

Необходимое количество камер для выполнения заданной программы определяется по формуле:

 

П_кам=SУ/П_у, (2.7)

где SУ – общий объём условного материала, подсчитанный по формуле:

SУ=У₁+У₂+…+У_n (2.8)

 

П_у – годовая производительность одной камеры в условном материале, подсчитанная по формуле:

П_кам=9429,77/672,6=14 шт.

Принимаем 20 камер типа ИУ‑1гв.

2.2 Тепловой расчёт

 

Выбор расчетного пиломатериала.

За расчётный материал в практике проектирования лесосушильных камер выбирается наиболее быстросохнущий пиломатериал. Тепловое оборудование, рассчитанное по быстросохнущему пиломатериалу, надёжно обеспечит сушку пиломатериалов всех пород и сечений.

Выбираем из нашей спецификации пиломатериалов, подлежащих сушке, хвойные доски (сосна), сечением 25х150 и длиной 6500 мм.

2.2.1 Определение массы испаряемой влаги

Масса влаги, испаряемой из 1 м³ пиломатериалов, m_1м³, кг/м³

 

, (2.9)

где  - базисная плотность расчетного пиломатериала, кг/м³_, определяется из таблицы 1 [5];

W_н, W_к – начальная и конечная влажность древесины, %.

Масса влаги, испаряемой за время одного оборота сушильной камеры, m_{об.кам.,} кг/об.

m_об.кам. = m_1м³Е=252.8,3=2091,6 кг/об. (2.10)

Е= Г.в_ф=6,5.1,8.2.0,356=8,3 м³, (2.11)

где Е - емкость камеры, м³;

Г - габаритный объем всех штабелей, загружаемых в камеру, м³;

в_ф – коэффициент объемного заполнения штабеля расчетным пиломатериалом.

Масса влаги, испаряемой из камеры в секунду, кг/с,

, (2.12)

где _суш.ф. - общая продолжительность сушки, ч.

t_с.ф = t_с – (t_п + t_{кон.ВТО}) = 121,5 – (3,75 + 2) = 115,75ч, (2.13)

где t_с – продолжительность сушки расчетного материала, ч;

t_п – продолжительность начального прогрева материала, ч, (по 1,5 часа на каждый сантиметр толщины, т.е. 3,75 ч.);

t_{кон.ВТО} – продолжительность конечной влаготеплообработки (ВТО), ч, (2часа).

Расчетная масса испаряемой влаги, кг/с

М_р=М_с. ч, (2.14)

где ч – коэффициент неравномерной скорости сушки.

Коэффициент неравномерной скорости сушки рекомендуется прини- мать для камер периодического действия при сушке воздухом при Wк=<12%.

М_р=0,005.1,3=0,0065 кг/с.

2.2.2 Выбор режима сушки

Режимы сушки выбираются в зависимости от породы, толщины и назначения расчетного пиломатериала, требований, предъявленных к качеству сухой древесины.

Выбираем II категорию качества – для пиломатериалов и заготовок в столярно-мебельном производстве.

Выбираем низкотемпературный режим 2 – М (по ГОСТ 19773-84).

Таблица 2.4 - Параметры сушильного агента

Влажность древесины, %	t,0C	Dt,0C	j
>35	57	5	0,77
35-25	61	9	0,62
<20	77	25	0,29

 

2.2.3 Определение параметров агента сушки на входе в штабель

При сушке влажным воздухом расчетную температуру t₁ и степень насыщения ц₁ агента сушки, входящего в штабель, назначают по средней ступени режимов, где t₁= t_с (t_с – температура «сухого» термометра второй ступени режима) и ц₁= ц._.

Влагосодержание d₁, теплосодержание I₁, плотность с₁ и приведенный удельный объем Vпр₁ определяют по Id-диаграмме.

t₁=61 ⁰С; j₁=0,62;

d₁=99 г/кг;

V_пр1=1,12 м³/кг;

I₁=320 кДж/кг;

r₁=0,985 кг/м³ .

2.2.4 Определение объема и массы циркулирующего агента сушки

Определение объема циркулирующего агента сушки за одну секунду, м³/с:

V_c=V_шт.F_{ж.сеч.шт}=2,0.5,85=11,7 м³/с, (2.15)

где V_шт – расчетная скорость циркуляции по штабелю, м/с;

F_{ж.сеч.шт} – живое сечение штабеля, м².

F_{ж.сеч.шт}= n₁.l_шт.h_шт (1-в_в)=1.6,5.1,8(1-0,5)=5,85 м², (2.16)

где n₁- количество штабелей в плоскости, перпендикулярной потоку агента сушки, идущему в одном направлении;

 l_шт – длина штабеля, м;

h_шт - высота штабеля, м;

в_в – коэффициент заполнения штабеля по высоте, определяют из соотношения:

в_в=  (2.17)

где S- толщина расчетного пиломатериала, мм.

Масса циркулирующего агента сушки m_ц на 1 кг. испаряемой влаги.

При сушке влажным воздухом, кг/кг исп. влаги:

 (2.18)

где V₁ – приведенный удельный объем влажного воздуха, определяемый по Id- диаграмме, м³/кг.

2.2.5 Определение параметров агента сушки на выходе из штабеля

Параметры отработавшего агента сушки (влажного воздуха) на выходе из штабеля.

Для расчетов процесса сушки необходимо знать не только параметры входящего в штабель сушильного агента, но и параметры его на выходе из штабеля: t₂, ц₂, d₂, I₂, с₂, V₂.

При сушке воздухом влагосодержание, г/кг,

 (2.19)

Параметры t₂, ц₂ определяют после построения процесса сушки на Id-диаграмме.

При теоретическом построении процесса испарения влаги теплосодержание воздуха I₂ на выходе из штабеля принимают равным теплосодержанию I₁ воздуха, входящего в штабель, т.е. I₂=I₁.

Приведенный удельный объем V₂ и плотность с₂ выходящего из штабеля отработавшего агента сушки принимают равными объему V₁ и плотности с₁ входящего в штабель агента сушки, т.е. V₂=V₁, с₂= с_1.

 

 

I₁ = I₂ = 320 кДж/кг;

V₂=V₁=1,12 м³/кг;

с₂= с₁=0,985 кг/м³ .

t₂ = 59 ⁰C; j₁=0,7;

Уточнение объема и массы циркулирующего агента сушки:

m_ц = 1000/(d₂ – d₁) = 1000/(99,5 – 99) = 2000,0 кг/кг. исп.влаги; (2.20)

V_ц = m_цM_рV_пр1 = 1607,14х0,0065х1,12= 11,7 м³/с; (2.20)

G_ц = m_цM_р = 1607,14х0,0065 = 10,45 кг/с. (2.21)

 

2.2.6 Определение объема свежего воздуха и отработавшего агента сушки, удаляемого из камеры

Масса свежего воздуха и отработавшего агента сушки на 1 кг испаряемой влаги, кг/кг. исп. влаги:

m_o= (2.22)

где d_o – влагосодержание свежего приточного воздуха, поступающего в камеру, г/кг.

При поступлении свежего воздуха из цеха, коридора управления принимают d_o=10-12г/кг.св.в.

Объем свежего воздуха, поступившего в камеру, м³/с:

V_o=M_p . m_o. V_o.пр=0,0065. 11,43.0,87=0,065 м³/с (2.23)

где V_o.пр – приведенный удельный объем свежего воздуха. При температуре t_o=20^oC, V_o=0,87 м³/кг.

Объем отработавшего агента сушки, выбрасываемого из камеры, м³/с:

 

V_отр.=М_р.m_oV₂=0,0065.11,43.1,12=0,08 м³/с (2.24)

где V₂ – удельный объем отработавшего агента сушки, принимаемый равным V_1, м³/кг.

Площадь поперечного сечения вытяжного канала:

 

f_кан = V_отр/v_кан = 0,08/2 = 0,04 м² (2.25)

где v_кан – скорость движения отработавшего агента сушки.

Площадь поперечного сечения приточного канала:

 

f_кан = V_о/v_кан = 0,065/2 = 0,0325 м² (2.26)

2.2.7 Определение расхода тепла на сушку древесины

Расход тепла на сушку определяют отдельно для зимних и среднегодовых условий эксплуатации сушильных камер. По зимнему расходу тепла ведется расчет тепловой мощности камер. По расходу тепла в среднегодовых условиях определяется потребность пара на производственную программу и на 1 м³ высушиваемых фактического и условного пиломатериалов, т.е. определяются исходные данные для экономических расчетов, в частности для составления калькуляции себестоимости сушки пиломатериалов.

При сушке древесины тепло в основном расходуется на начальный прогрев пиломатериалов, испарении влаги и на потери через ограждения камеры.

Расход тепла на начальный прогрев 1 м³ древесины Q_нагр.1м³.

В зимних условиях тепло при нагревании пиломатериалов расходуется на нагревание древесной массы в области отрицательных и положительных температур и на оттаивание замерзшей влаги.

Для зимних условий расход тепла определятся по формулам, кДж/м³

 

Q_нагр.1м³=с(С_(-)(-t_оз)+С₍₊₎t_кам.)+с_усл.. (2.27)

_нагр.1м³=650(2,1*31+2,8*62)+400=230195 кДж/м³

где r - скрытая теплота плавления льда (335кДж/кг);

с – плотность древесины при фактической ее влажности, побирается на диаграмме на рис.2 [5];

с_усл- базисная плотность древесины, выбирается по табл. 1, кг/м³ [5];

W_н – начальная влажность древесины, %;

W_г.ж - влажность гигроскопически жидкой влаги [3], рис.1;

С₍₊₎, С_(-) – удельная теплоемкость древесины соответственно при положительной и отрицательно температуре, рис. 3 [5];

t_кам- температура древесины при ее нагреве, ^оС; при сушке в среде влажного воздуха принимается на 5^оС выше температуры t_с по первой ступени режима;

t_оз- начальная температура древесины, принимается по табл.11[5];

При определении удельной теплоемкости древесины для С_(-) принимают, ^оС:

 

t_ср.(-)= (2.28)

тогда C_(-)=2,1 кДж/кг^оС,

 

t_ср.(+)= (2.29)

тогда C₍₊₎=2,8 кДж/кг^оС,

Для среднегодовых условий, когда t_с.г.>0 ^оС, расход тепла Q_нагр.1м³ определяется по формуле:

Q_нагр.1м³=сС₍₊₎(t_кам.-t_с.г.)=650.2,8. (62-0,8)=111384 кДж/м³ (2.30)

В этом случае среднеарифметическая температура для определения по рис. 3 [5] удельной теплоемкости С₍₊₎ подсчитывается как полусумма двух температур, ^оС:

t_ср=, (2.31)

тогда C₍₊₎=2,8кДж/кг^оС.

Расход тепла на нагревание древесины Q_нагр в секунду.

Секундный расход тепла подсчитывается для зимних и среднегодовых условий, кВт:

Q_нагр.=, (2.32)

где ф_нагр- продолжительность нагревания древесины, ч; ориентировочно принимают для пиломатериалов мягких хвойных пород на каждый сантиметр толщины 1ч, а зимой 2ч.

Для зимних:

 

Q_нагр=,

Для среднегодовых:

 

Q_нагр=.

Удельный расход тепла q_нагр на нагревание древесины, приведенный к 1 кг. испаряемой влаги, кДж/кг.исп.влаги:

Для зимних условий:

 

q_нагр = (2.33)

Для среднегодовых:

 

q_нагр =

Расход тепла на испарение влаги.

При сушке в паровоздушной среде удельный расход тепла на испарение влаги, кДж/кг

 

q_исп=1000, (2.34)

гдеI₂ – теплосодержание отработавшего агента сушки, выходящего из штабеля, кДж/кг, I₂=I₁;

I_о – теплосодержание свежего воздуха при t=20^oC;

С_в – удельная теплоемкость воды, С_в=4,19 кДж/кг;

t_м – температура нагретой влаги в древесине, принимают равной температуре t_м первой ступени режима.

Общий расход тепла на испарение влаги Q_исп в секунду, кВт

 

Q_исп.=q_исп.М_р=2892,6.0,0065=18,8 кВт (2.35)

2.2.8 Расчет теплопотерь через ограждения камеры

Потери тепла в секунду через ограждения камеры Q_огр. определяют по выражению:

Q_огр=F_огр .k (t₁-t_нар), (2.36)

где F_огр- площадь ограждения (подсчитывается отдельно для стен, перекрытия, дверей, пола), м²;

k- коэффициент теплопередачи ограждения, Вт/м² град.;

t_нар – температура вне сушильных камер.

Сушильные камеры будут находится в отапливаемом помещении, то t_нар=15^оС.

Коэффициент теплопередачи для многослойных ограждений необходимо рассчитать по формуле, Вт/м³град:

k= (2.37)

где б_вн - коэффициент для внутренней поверхности ограждения, при сушке в паровоздушной среде б_вн=25Вт/м²град;

в₁, в₂,…. в_n – толщина слоев ограждения, м;

л₁, л₂ …. л_n - коэффициенты теплопроводности материалов, составляющие слои ограждений, Вт/м²град., (табл.12 [5]);

л_н – коэффициент теплопроводности для наружной поверхности ограждений, Вт/м²град., выходящих в отапливаемые помещения, л_н=9Вт/м²град.

Коэффициент теплопередачи пола k_пол принимают равным 0,5k наружной стены.

k_пол=0,5k_нар.ст (2.38)

За охлаждающую поверхность пола принимают полосу шириной 1 м вдоль наружной стены.

Для того чтобы исключить возможную конденсацию пара на внутренних поверхностях ограждений (пола, дверей, стен), к_огр должен удовлетворять условию:

к_огр £ 0.6 Вт/(м²хград).

Таблица 2.5 - Расчет площади поверхности ограждений сушильной камеры

Ограждения	Формула	Площадь, м2
Боковая наружняя стена	Fбок.ст=L.H	8,3.2,2 = 18,26
Торцовая задняя стена	Fт.ст = B.H	2,2.2,8 = 6,16
Торцовая передняя стена (без площади дверей)	Fт.ст = B.H – Fдв	2,2.2,8 – 4,4 = 1,76
Потолок	Fпот = L.B	8,3.2,8 = 23,24
Пол	Fпол=L+ 2(B-1)	8,3+ 2(2,8 – 1) = 11,9
Дверь	Fдв = b.h	2,2.2,0= 4,4

где L – длина боковой стены, м (8,3);

H, B – соответственно высота и ширина камеры, м(2,2; 2,8);

h, b – соответственно высота и ширина двери, м (2,2; 2,0).

Удельный расход тепла на потери через ограждения камеры, кДж/кг.исп.влаги:

g_огр= ∑Q_огр/М_с=3,22/0,004=805,0 кДж/кг.исп.влаги (2.39)

Суммарный удельный расход тепла на сушку древесины.

Подсчитывают для среднегодовых условий:

g_суш.=(g_нагр.+g_исп.+g_огр.)с_1, (2.40)

где с₁ – коэффициент, учитывающий неизбежные потери на нагревание ограждений и конструкций камеры, транспортных средств; утечку через не плотности и вынос тепла штабелем после его сушки и др., с₁=1.3.

g_суш =(525,39+2892,6+805,0)1,3=5489,9кДж/кг.исп.влаги

2.2.9 Выбор типа и расчет теплоотдающей площади калорифера

Подбор типа калорифера.

В качестве источника тепла в лесосушильной камере ИУ-1гв использованы биметаллические водяные калориферы.

Тепловая мощность калорифера.

Тепловую мощность калорифера рассчитывают по максимальному расходу тепла в период сушки в зимних условиях по формуле:

 

Q_к=(Q_исп + åQ_огр)с₂, (2.41)

где Q_исп – расход тепла на испарение влаги, кВт;

åQ_огр – теплопотери через ограждения камеры в зимних условиях, кВт;

с₂ – коэффициент запаса на неучтенный расход, на возможное ухудшение теплоотдачи калорифера в процессе эксплуатации по причине, например, загрязнения, с₂=1.1 – 1.3

Q_к=(18,8 + 3,22)х1,2=26,4кВт

Расчет поверхности нагрева калорифера.

F_к=1000 Q_к с₃/кк(t_т – t_с) = 1000.26,4.1,2/21,35(84-61)=64,5 м² , (2.42)

где кк – коэффициент теплопередачи калорифера, Вт/(м²х⁰С);

t_т – температура теплоносителя, (84 ⁰С);

t_с – температура нагреваемой среды в камере, (61⁰С);

с₃ – коэффициент запаса (с₃ = 1.2).

Живое сечение калорифера:

 

F_{ж.сеч.кал.} = f_{ж.сеч.кал}. n_к = 2,5х1 = 2,5 м², (2.43)

где f_{ж.сеч.кал} – живое сечение для прохода агента сушки одного калорифера, м²

n_к – количество калориферов в одном ряду, перпендикулярном потоку агента сушки.

Скорость агента сушки через калорифер:

 

v_к = V_ц/ F_{ж.сеч.кал} =11,7 /2,5 = 4,68 м/с. (2.44)

Коэффициент теплопередачи калорифера:

k = 10,2 . v_к ^0,48 = 21,39 Вт/(м²х⁰С). (2.45)

Количество калориферов из биметаллических труб на одну сушильную камеру:

 

n_k= F_k/¦_k, (2.46)

где ¦_k – площадь нагрева одного биметаллического водяного калорифера данной марки.

n_k=64,5/136,02=0,5

Принимаем 1 биметаллический водяной калорифер КСк3-12 .

2.2.10 Определение расхода воды

Расход воды на одну сушильную камеру

D_г.в = Q_k /c_в r_в Dt = 26,4/4,19.945.15 = 0, 0004 м³/сек или 1,44 м³/час, (2.47)

где Q_k – тепловая мощность калорифера, кВт;

с_в – теплоемкость воды,

r_в – плотность воды, кг/м³;

Dt – разница между температурой воды на входе к калорифер и на выходе из калорифера.

Скорость воды:

 

V_в = D_г.в / f_ж.сеч = 0,0004 / 0,0022 =0,18 м/с (2.48)

где f_ж.сеч – площадь трубы калорифера.

Годовая потребность в горячей воде:

D_г = 335.24.n.D_г.в = 335.24.5.1,44 = 5,78.10⁴ м³ (2.49)

где 24- число часов в сутках; 335 – число рабочих дней в году;

n – число камер, в которых идет сушка.

 

2.2.11 Определение диаметров трубопроводов

Рассчитанные значения диаметров труб сравниваются со стандартными диаметрами (условным проходом) и принимаются ближайшие большие значения по ГОСТ 3262 – 72 “Трубы стальные водопроводные” (условный проход 6. 8, 10, 15, 20, 25, 32, 40, 50, 65, 80, 90, 100, 125, 150 мм).

Диаметр магистрального трубопровода, м:

 

d_маг= Ö1,27Р_цех/3600r_вV_в, (2.50)

где r_в – плотность воды, кг/м³;

Р_цех – расход воды на сушильный цех, м³/час;

Vв - скорость движения воды, принимаем 0,001 м/с.

Р_цех =nкам.D_г.в , (2.51)

Р_цех = 20.1,44=28,8 м³/час;

d_маг= Ö1,27.28,8/3600.945.0,001 =0,098м

Принимаем трубу 100х2.8 ГОСТ 3262 – 75.

Диаметр трубы (отвода) к коллектору камеры, м:

d_к= Ö1,27 D_г.в/3600r_вV_в, (2.52)

Vв - скорость движения воды, принимаем 0,001 м/с.

d_к=Ö1,27.1,44/3600.945.0,001=0,022м

Принимаем трубу 25х2.8 ГОСТ 3262 – 75.

Диаметр трубы к калориферу камеры, м

d_к=Ö1,27Р_в/3600r_в V_в, (2.53)

где Р_в – расход воды на сушку, м³/ч;

d_к=Ö1,27.2.10^-4/3600.945.0,001 =0,00026м

Принимаем трубу 25х2.8 ГОСТ 3262 – 75

Диаметр увлажнительных труб для установки форсунок, м.

d_увл = Ö1,27Р_к.пр /3600р_нVв, (2.54)

где Vв – скорость движения воды, принимаем 50 м/с.

d_увл=Ö1.27.282,8/3600.1,13.50 = 0,031м

Принимаем трубу 12,5х2.8 ГОСТ 3262 – 75

 

 

4. Аэродинамический расчет

 

4.1 Общая часть

Основными задачами аэродинамического расчета установок для сушки пиломатериалов являются: выбор типа, размеров и количества вентиляторов требуемой производительности, определение числа оборотов вентиляторов и необходимой мощности двигателей для их привода, а также количества потребляемой электроэнергии.

Выбор вентиляторов и их параметров производится по индивидуальным или обобщенным аэродинамическим характеристикам в соответствии с требуемой производительностью и напором, составленным для т.н. стандартного воздуха (t = 20^о С, ц = 0,50 и Р_б = 760 мм. рт. ст., с = 1,2 кг/м³).

Полный напор Н_в, развиваемый вентилятором, в общем случае должен быть равен сумме статического и динамического напоров:

Н _в= Н_ст + Н_д (4.1)

Статический напор Н_ст равен сумме сопротивлений всех последовательных участков ∆h_i на пути движения агента сушки в камере:

n

Н_ст=∑∆h_i, или (4.2)

i

       n  с_i щ_i²      е_i lu

Н_ст=∑ ^________ ( ^_______ + ж_i), Па (4.3)

      i      2           f

где на данном i-ом участке

с_i – плотность агента сушки, кг/м³;

щ_i – скорость агента сушки, м/с;

е_i – коэффициент трения о стенки газохода;

l – длина прямого газохода, м;

u- периметр поперечного сечения прямого газохода, м;

f – площадь «живого» сечения газохода, м²;

ж_i – коэффициент местного сопротивления.

Для расчета Н_ст необходимо составить схему контура циркуляции агента сушки в камере, разбив его на характерные расчетные участки местных сопротивлений. Скорость движения воздуха на каждом участке определяется по общей формуле:

где f_ж.с - поперечное сечение канала, свободное для прохода агента сушки, м²;

V_с – объем циркулирующего агента сушки, м³/с.

 

Рис 4.1 Схема циркуляции агента сушки по камере ИУ‑1гв

Таблица 4.1 Участки циркуляции воздуха в камере

Номер участка	Наименование участка
1	Вентилятор
2, 4, 8, 10, 11	Поворот под углом 900
3, 9	Прямой канал
5	Вход в штабель (внезапное сужение)
6	Штабель
7	Выход из штабеля (внезапное расширение)
12	Калорифер

 

4.2 Определение скорости циркуляции агента сушки по каждому участку.

Для определения сопротивления каждого участка Дh_i необходимо знать скорость агента сушки щ_i на каждом участке. Поскольку объем циркулирующего агента сушки V_с, определенный в тепловом расчете, известен, то следует вначале определить «живые» сечения на каждом участке с тем, чтобы рассчитать далее скорость щ_i.

Участок 1. Вентиляторная перегородка:

f₁=((рD_в²)/4)n_в, м², (4.5)

где D_в – диаметр вентилятора, м; принимается предварительно, либо по установленному в камерах;

n_в – число вентиляторов, работающих на рассчитываемый объем агента сушки. В нашем случае n_в= 1.

f₁=((3,14.1,9²)/4) .1=2,83 м²

Участки 2,4,8,10,11. Поворот под углом 90^о:

f₂= f₄=f₈=f₁₀=f₁₁=0,5Н=0,5.3=1,5м²

где Н – высота камеры, м.

Участок 3,9. Прямые газоходы:

Сопротивление на этих участках можно не считать, т.к. из-за их незначительной длины, сопротивление потоку ничтожно мало.

Участок 5. Внезапное сужение потока агента сушки (вход в штабель):

F_{ж.сеч.шт}=L_штH(1-в_выс), м², (4.6)

где L_шт – длина штабеля, м;

Н – высота штабеля, м;

в_выс – коэффициент заполнения штабеля по высоте, при толщине пиломатериала 25 мм и прокладок 25 мм он равен 0,5.

F_{ж.сеч.шт}=6,6∙2,6(1-0,5)=8,58 м²

f₅ =F_{ж.сеч.шт}=8,58м²

Участок 6. Штабель:

f₆= F_{ж.сеч.шт}=8,58м²

Участок 7. Внезапное расширение потока агента сушки (выход из штабеля):

f₇=Fж_.сеч.шт= 8,58м

Участок 12. Калорифер из биметаллических труб.

f₁₂= F_{ж.сеч.кал} =2,5 м²

 

4.4 Выбор вентилятора

Серийные вентиляторы подбираются по аэродинамическим характеристикам: индивидуальным, групповым и безразмерным. В нашем случае циркуляция агента сушки осуществляется низкочастотными центробежными вентиляторами с радиальными лопатками специального изготовления конструкции проф. Микита Э.А., ЛатНИИЛХП. Эти вентиляторы хорошо зарекомендовали себя при горизонтально‑поперечной циркуляции сушильного агента в камерах типа ИУ.

Выбираем вентилятор Ц9-57 №8 с диаметром вентилятора 2000 мм, числом оборотов n_в=900 об/мин, КПД=0,75.

 

4.5 Определение мощности и выбор электродвигателя

Мощность, потребляемая вентилятором, подсчитывается в зависимости от давления Н_в, Па и производительности V_в, м³/с

где з_в – КПД вентилятора по аэродинамической характеристике;

з_п – КПД передачи, равный 0,95 при клиноременной передаче.

V_в= V_с/n=19,734/1=19,734 м³/с

489 ∙19,734

Установленная мощность электродвигателя:

N_уст=kN_в=1,1.13,5=14,9кВт (4.8)

где k – коэффициент запаса мощности, k=1,1

Выбираем электродвигатель 4А160М6У3, мощностью 15 кВт, с числом оборотов – 1000 мин^-1.

 

4.6 Расчет приточно-вытяжных каналов

Площадь поперечного сечения приточного канала:

f_пр.к.=V₀/ щ_к, м², (4.9)

где V₀ – объем свежего воздуха, м³/с;

щ_к – скорость агента сушки, равная 2 м/с.

f_пр.к=0,089/2=0,0445 м²

Площадь поперечного сечения вытяжного канала:

f_выт.к.=V_отр/ щ_к, м²,

где V_отр – объем отработавшего воздуха.

f_выт.к=0,113/2=0,0565 м².

 

5. Описание технологического процесса

Технологический процесс сушки пиломатериалов в камерах периодического действия включает следующие этапы (операции):

1.  Подготовка камеры к работе.

2.  Формирование сушильного штабеля пиломатериалов.

3.  Загрузка камеры (закатка штабеля или штабелей).

4.  Прогрев камеры и проведение собственно сушки по заданному режиму.

5.  Проведение влаготеплообработок.

6.  Кондиционирование пиломатериалов (при необходимости).

7.  Охлаждение материала и выкатка штабеля.

 

5.1 Подготовка камеры к работе

 

Подготовка камеры заключается в очистке ее от мусора и проверке исправного состояния оборудования.

Проверяют шибера воздухообменных каналов, они должны полностью перекрывать каналы. Дверь камеры должна обеспечивать герметичность. Проверяют работоспособность исполнительных механизмов, так же осмотру подлежит психрометр и вентиляторы.

Периодически проверяется состояние вентиляторного узла, приборов дистанционного контроля и автоматического регулирования температур и влажности.

5.2 Формирование сушильного штабеля пиломатериалов

Формирование сушильного штабеля осуществляется при помощи лифта‑подъёмника.

При формировании сушильного штабеля необходимо выполнить следующие основные требования:

- штабель должен быть полногабаритным, т. е. заданных размеров по длине, ширине и высоте (по высоте штабель должен быть максимально полногабаритным, во избежание паразитных потоков воздуха, протекающих мимо штабеля);

- необрезные доски укладываются в ряду комлями в разные стороны, попеременно наружными и внутренними пластями;

-  широкие доски - по краям штабеля, узкие в середину;

-  торцы штабеля должны быть выровнены;

- штабель формируется из пиломатериалов одной толщины и одной породы;

- доски низших сортов укладывать на верхние ряды штабеля;

- межрядовые прокладки – калиброванные, размером 25х40мм в ширину штабеля, из здоровой древесины хвойных пород, влажностью ≤ 18 %;

-  расстояние между прокладками в ряду по длине штабеля (шаг) для мягких хвойных пород рекомендуется равным 20 кратной толщин доски (Ш = 20 Т);

- крайние прокладки – заподлицо с торцами штабеля;

Для загрузки штабеля в камеру используются подштабельные рельсовые тележки.

5.3 Загрузка камер

 

С участка формирования штабеля штабель транспортируется к камерам при помощи траверсной тележки: с лифта штабель перекатывается по рельсам на траверсную тележку, траверсная тележка перемещается до камеры которую предстоит загрузить и перекатывается с траверсной тележки по рельсам в камеру.

5.4 Прогрев камеры и проведение сушки

 

После подготовки камеры к работе и устранения выявленных неисправностей постепенно прогревают камеру, включают вентиляторы.

Первая технологическая операция после загрузки камеры – начальная влаготеплообработка (прогрев) древесины. Для создания необходимой температурно-влажностной среды в камеру подают теплоноситель, по необходимости открывают вентиль увлажнительной трубы. Воздухообменные каналы камеры в это время закрыты. Продолжительность прогрева хвойных п/м в пределах 1,5 – 2,0 часа на каждый см толщины доски.

 

5.5 Режимные параметры сушки

После прогрева задаются режимные параметры сушки путем снижения температуры по сухому и увеличению разницы между сухим и смоченным термометрам. Для этого нужно перекрыть вентили подачи на увлажнительную трубу и приоткрыть заслонки воздухообменных каналов, чтобы выбросить из камеры часть влажного воздуха и подать в камеру свежий воздух. Эту операцию продолжать до установления нужных значений (показателей) сухого и смоченного термометров согласно режиму сушки.

Режим сушки выбирается в зависимости от породы и сечения пиломатериала согласно ГОСТ 19773-84.

Для снятия напряжений в древесине, возникающих в процессе сушки может проводиться промежуточная и конечная влаготеплообработки. При этом температуру среды в камере держат ≈ на 8⁰ С выше режимной. Степень насыщенности воздуха паром должна быть не ниже 95%.

Окончание сушки. После влаготеплообработки пиломатериалы выдерживают в течение 2 – 3 часов при параметрах последней ступени режима для подсушки поверхностного слоев.

Затем прекращается подача воды в калориферы, отключается вентилятор и п/м охлаждают до 30 ⁰С, при этом открыты приточно-вытяжные каналы, а затем приоткрывают и двери камеры. Время охлаждения в пределах 1 часа на каждый см толщины материала.

Из камеры неохлажденный штабель пиломатериалов выкатывать запрещается!

Высушенный пиломатериал должен храниться только в отапливаемом помещении. Для этого в цехе предусмотрен участок складирования сухих пиломатериалов.

Высушенный пиломатериал выкатывается на рельсовые пути из камеры при помощи лебедки на траверсной тележке и трособлочной системы, затем пакеты пиломатериалов при помощи траверсной тележки транспортируются на участок складирования сухих пиломатериалов.

Для хранения на длительный срок пиломатериал перекладывают в плотные пакеты и торцы прикрывают. Эту операцию можно производить при помощи лифта.

Транспортировка пакетов сухих пиломатериалов на дальнейшую обработку производится при помощи траверсной тележки.

 

Список литературы

 

1 Лесосушильные камеры: Метод. указания/ Е.В. Воронцов, В.В. Сергеев, Ю.И. Тракало. – Екатеринбург: ГОУ ВПО УГЛТУ, 2004. – 32 с.

2 Технологический расчет сушильных камер периодического и непрерывного действия для пиломатериалов с использованием ПЭВМ: Метод. указания/ В.Г. Кротов, Ю.И. Тракало, Ю.М. Ошурков. – Екатеринбург: РИО УГЛТА, 2001. – 48.

3 Тепловой расчет лесосушильных камер периодического и непрерывного действия с использованием ПЭВМ: Метод. указания/ В.Г. Кротов, Ю.И. Тракало. – Екатеринбург: РИО УГЛТА, 1996. – 48.

4 Гидротермическая обработка древесины. Аэродинамический расчет сушильных камер периодического и непрерывного действия/ В.Г. Кротов, Ю.М. Ошурков. – Свердловск: РИО УЛТИ, 1991. – 32 с.

5 Шубин Г.С., Меркушев И.М. Проектирование лесосушильных камер. Учебное пособие по курсовому и дипломному проектированию по специальности 260200 «Технология деревообработки». – М.: МГУЛ. 2002. – 100 с.

6 Кречетов И.В. Сушка древесины. Изд-е 4-е перераб. и дополн. – М.: 1977 – 496 с.

Содержание Введение 1. Основные сведения 2. Технологический расчет 3. Тепловой расчёт 4. Аэродинамический расчет 5. Описание технологического процесса Список литературы Введение Сушка древесины

 

• 14:21 05 Июля 2016
  Российско-китайский медуниверситет откроет магистерскую программу по TCM
• 01:21 05 Июля 2016
  На форуме МГУ Россия и Китай обсудят научно-образовательное сотрудничество
• 11:00 04 Июля 2016
  Реморенко: "ЕГЭ-туризм" в России сходит на нет
• 10:52 04 Июля 2016
  Летняя российско-австрийская школа откроется в Москве
• 15:31 01 Июля 2016
  В СПбГУ могут воссоздать географический факультет

Заказать уникальную работу