Коммунально-строительный техникум

Якутского государственного инженерно технического института.

Курсовой проект

по отоплению жилого района г. Чокурдах.

Выполнили: студенты 3-го курса гр. ТиТО-2000

Сорокин Андрей.

Проверил: преподаватель по курсу

             “Теплоснабжение” Колодезникова А.Н.

г. Якутск 2002 г.

Содержание.

	Стр.
1.          Исходные данные:	2
2.          Определение тепловых нагрузок района:	3
3.          График расхода тепла по продолжительности стояния температур наружного воздуха:	6
4.          График центрального качественного регулирования отпуска теплоты:	8
5.          Гидравлический расчёт тепловых сетей:	12
6.          Разработка монтажной схемы и выбора строительных конструкций тепловой сети:	16
7.          Теплоизоляционная конструкция:	16
8.          Расчёт опор:	20
9.          Водоподогреватели горячего водоснабжения:	21
Библиографический список:	28

Курсовой проект  “Теплоснабжение”.

1

1. Исходные данные.

1.1 Климатологические данные.

1.      Населённый пункт: г. Чокурдах.

2. Расчётная температура самой холодной пятидневки: -48 °С.
3. Расчётная температура зимняя вентиляционная: -49 °С.
4. Средняя годовая температура: -14,2 °С.
5. Отопительный период:  
• начало: 08.08,
• конец: 23.06,
• продолжительность: 318 суток,
• средняя температура наружного воздуха: -17,4 °С,
• градусо-дней: 11909.

1.2 Повторяемость температур наружного воздуха.

tн  °С.	Количество часов.
–50 °С  и ниже.	756
–49,9 ÷ –45 °С.	633
–44,9 ÷ –40 °С.	628
–39,9 ÷ –35 °С.	495
–34,9 ÷ –30 °С.	456
–29,9 ÷ –25 °С.	377
–24,9 ÷ –20 °С.	329
–19,9÷ –15 °С.	341
–14,9÷ –10 °С.	377
–9,9 ÷ –5 °С.	407
–4,9 ÷ 0 °С.	514
+0,1 ÷ 5 °С.	662
+5,1 ÷ 8 °С.	553
Всего часов:  6528 ч.

1.3. Средняя месячная и годовая температура наружного воздуха.

Январь	Февраль	Март	Апрель	Май	Июнь	Июль
–35,5	–33,9	–28,3	–18,9	–6,1	5,8	9,7

Август	Сентябрь	Октябрь	Ноябрь	Декабрь	год
6,9	0,9	–12,4	–25,8	–33,3	–14,2

Курсовой проект  “Теплоснабжение”.

2

1.4. Удельные потери тепла зданиями.

to	Этажность.
	1 ÷ 2	3 ÷ 4
–50 °С.	qo=255 В/м2	qo=169 В/м2

1.5 Нормы расхода горячей воды.

Жилой дом:  120 л/сут.

Школы, лицеи:  8 л/сут.

Детский сад:  30 л/сут.

Столовая:  6 л/сут.

2. 

2.1. Расход тепла на отопление жилых и общественных зданий <Вт>:

Q_{o max}=q_oA(1+K₁)

q_{o –} укрупнённый показатель максимального теплового потока на отопление жилых и общественных зданий на 1м²  площади (прил. 2 СНиП “Тепловые сети”) <Вт> .

A  – общая площадь здания  <м²>.

К₁ – коэффициент учитывающий тепловой поток на отопление общественных зданий (К₁=0,25 – если данных нет).

 

2.2. Расход тепла на вентиляцию общественных зданий <Вт>:

Q_{v max}=K₁K₂q_oA

К₂ – коэффициент учитывающий тепловой поток на вентиляцию общественных зданий (К₂=0,6).

2.3. Средний тепловой поток на горячее водоснабжение жилых и общественных зданий :

m – число потребителей.

а – нормы расхода воды на горячее водоснабжение на 1-го человека в сутки.

b – нормы расхода воды на горячие водоснабжение в общественных зданиях при температуре наружного воздуха –55 °С (принимается равным 25л в сутки на одного человека).

t_x – температура холодной воды в отопительный период.

с – теплоёмкость воды.

Курсовой проект  “Теплоснабжение”.

3

2.4. Максимальный тепловой поток на горячее водоснабжение жилых и общественных зданий :

Q_{h max}=2,4Q_{h m}

2.5. Средний тепловой поток на отопление :

t_i­ – средняя температура внутреннего воздуха отапливаемых помещений (при отсутствии данных в жилых принимается 18 °С, в производственных 16 °С).

t_om – средняя температура наружного воздуха за период со среднесуточной температурой 8 °С и ниже.

T_o – расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления.

2.6. Средний тепловой поток на вентиляцию :

2.7. Средний тепловой поток на отопление :

        – температура холодной водопроводной воды в неотопительный период (+15°С).

         t_c – температура холодной водопроводной воды в отопительный период (+5 °С).

   –коэффициент, учитывающий изменение среднего расхода воды на ГВС в неотопительный период по отношению к отопительному периоду:

  0,8 – для жилищно–коммунального сектора,

    1 – для предприятий.

2.8. Годовой расход тепла на отопление жилых и общественных зданий < кДж >:

Q_oy=86,4Q_{o m}n_o

2.9. Годовой расход тепла на вентиляцию общественных зданий < кДж >:

2.10. Годовой расход тепла на ГВ жилых и общественных зданий < кДж >:

n_o – продолжительность отопительного периода соответствующее периоду со среднесуточной температурой наружного воздуха +8 °С и ниже.

Z – усреднённое за отопительный период число работы системы вентиляции общественных зданий в течении суток (16 часов).

n_{h y} – расчётное число суток в году работы системы ГВ (350 суток).

Курсовой проект  “Теплоснабжение”.

4

Все расчёты сведены в таблицу №1.

Таблица №1 “Тепловые нагрузки района”:
Наименование здания.	Тепловая нагрузка.
	Qo max, Вт.	Qv max, Вт.	Qh m, Вт.	Qh max, Вт.	Qo m, Вт.	Qv m, Вт.	, Вт.	Qoy,ГДж.	Qvy, ГДж.	Qhy, ГДж.
1. Жилой дом.	63750	7650	–––––	–––––	34193	4103	–––––	939,5	75,15	–––––
2. Жилой дом.	122400	–––––	12600	30340	65651	–––––	8064	1803,7	–––––	368,48
3. Лицей.	194350	23322	18667	44801	101426	12171	14934	2786,7	223	554,17
5. Жилой дом.	153000	–––––	15750	37800	82064	–––––	10080	2254,7	–––––	460,6
6. Жилой дом.	76500	–––––	8050	19320	41032	–––––	­­­­­12365	1127,4	–––––	255,5
7. Гараж.	12750	7650	–––––	–––––	6023	3614	–––––	165,5	66,2	–––––
9. Школа.	190125	22815	16334	39202	99222	11942	13067	2726,2	218,8	485
11. Школа	395125	43095	35000	84000	187419	22490	28000	5149,4	411,95	1039
13. Жилой дом.	67600	–––––	10500	25200	36258	–––––	6720	996,2	–––––	307,07
15. Жилой дом.	67600	–––––	10500	25200	36258	–––––	6720	996,2	–––––	307,07
сумма:	1343200	104532	127401	305763	689546	54320	99950	18945,5	995,1	3776,9

Курсовой проект  “Теплоснабжение”.

5

3. График расхода тепла по продолжительности стояния  температур наружного воздуха.

Для определения годового расхода тепла, планирования в течение года загрузки оборудования котельной и составления графика ремонта используют график расхода тепла по продолжительности стояния температур наружного воздуха.

  (3.1)

  (3.2)

t_н – температура наружного воздуха (от +8 и ниже).

Все расчёты для построения графика сведены в таблицу №2.

         

Таблица №2:
Tн, °С.	Qo m, Вт.	Qv m, Вт.	Qh m, Вт.	Qoбщ. m, Вт.
+8	176852	12577	127401	316830
+5	237406	17504		382311
0	338330	25713		491444
–5	439254	33924		600579
–10	540179	42135		709715
–15	641102	50344		818847
–20	742026	58555		927982
–25	842950	66764		1037115
–30	943874	74976		1146251
–35	1043698	83185		1254284
–40	1145721	91396		1364518
–45	1246647	92634		1466682
–48	1307200	104532		1539133

Курсовой проект  “Теплоснабжение”.

6

4. График центрального качественного регулирования отпуска теплоты.

Регулирование отпуска тепла в закрытых системах теплоснабжения.

В водяных тепловых станциях принимают центральное качественное регулирование отпуска теплоты по нагрузке отопления или по совмещённой нагрузке отопления и горячего водоснабжения. 

Центральное качественное регулирование заключается в регулировании отпуска теплоты путём изменения температуры теплоносителя на входе в прибор, при сохранении  постоянным количество теплоносителя подаваемого в регулирующую установку.

4.1. Если тепловая нагрузка на жилищно-коммунальные нужды составляет менее 65% от суммарной тепловой нагрузки, а также при отношении:

   –– регулирование отпуска теплоты принимают по нагрузке на отопление.

  При этом в тепловой сети поддерживается отопительно-бытовой температурный график.

Построение графика центрального качественного регулирования по отопительной нагрузке основано на определении зависимости температуры сетевой воды, подающей и обратной магистрали, от температуры наружного воздуха.

Для зависимых схем присоединения отопительных установок к отопительным сетям температуру в подающей (t_o по следующим формулам:

  (4.1.1.)

  (4.1.2.)

t_i – средняя температура воздуха отапливаемых зданий.

 ∆t – температурный напор нагреваемого прибора:

   (4.1.3.)

t_o.

t_o – расчётная температура наружного воздуха для проектирования отопления.

t_o.

  (4.1.4.)

t_o).

  (4.1.5.)

Курсовой проект  “Теплоснабжение”.

8

При регулировании по отопительной нагрузке, водоподогреватели горячего водоснабжения присоединяются к тепловым сетям в зависимости от отношения максимальной тепловой нагрузки на горячее водоснабжение (Q_{h max}) к максимальной тепловой нагрузки на отопление (Q_{о max}) типа регулятора, по следующим схемам:

  – с установкой регулятора расхода по двухступенчатой смешанной схеме.

При таком же отношении с электронным регулятором расхода по двухступенчатой смешанной  схеме  с  ограничением  максимального  расхода  воды  на  ввод.

При  остальных   отношениях   по  параллельной  схеме.

4.2.  Если в системе теплоснабжения нагрузка на жилищно-коммунальные нужды  составляет, более 65% от суммарной тепловой нагрузки принимают центральное качественное регулирование отпуска теплоты по совмещённой нагрузке горячего водоснабжения и отопления.

Применение данного метода регулирования позволяет рассчитать магистральные теплопроводы  по суммарному расходу воды на отопление и на вентиляцию, не учитывая расхода на горячее водоснабжение. Для удовлетворения нагрузки на горячее водоснабжение температура воды в подающем трубопроводе принимается выше, чем по отопительному графику и большинство абонентов системы отопления и горячего водоснабжения должны присоединятся к тепловой сети по принципу связанной подачи теплоты: 

1)  – с установкой регулятора расхода по последовательной двухступенчатой схеме.

2)  При том же отношении с электронным регулятором расхода по двухступенчатой смешанной схеме с ограничением максимального расхода воды на ввод.

При этом способе регулирования отпуска теплоты в тепловой сети поддерживается повышенный отопительно-бытовой температурный график, который строится на основании отопительно-бытового температурного графика.

Расчёт повышенного температурного графика заключается в определении перепада температур сетевой воды в подогревателях верхней (δ₁) и нижней (δ₂) ступени при различных температурах наружного воздуха (t_н) и балансовой нагрузки горячего водоснабжения (   X·Q_{h m} ;  (4.2.1.)

X – балансовый коэффициент учитывающий неравномерность расхода теплоты на горячие водоснабжение в течении суток (для закрытых систем теплоснабжения X=1,2).

Суммарный перепад температур сетевой воды в подогревателях верхней и нижней ступени в течение всего отопительного периода постоянен и определяется:

  (4.2.2.)

Задавая величину недогрева водопроводной воды до температуры греющей воды в нижней ступени подогревателя (∆t = 5 ÷ 10 °С) определяют температуру нагреваемой воды  после первой ступени подогревателя (t') при температуре наружного воздуха, соответствующей точки излома графика (t'_н):      t' = t'_н;  (4.2.3.)

Штрих обозначает, что значение взяты при температуре точки излома графика.

Курсовой проект  “Теплоснабжение”.

9

Перепад температур сетевой воды в нижней ступени подогревателя (δ₂) при различных температурах наружного воздуха определяется:

при t'_н:       δ'₂ = δ·(t' – t_c)/(t_h – t_c);  (4.2.4.)

при t_o:        δ₂ = δ'·(τ₂ – t_c)/(τ'₂ – t_c);  (4.2.5.)

t_h – температура воды поступающая в систему горячего водоснабжения.

t_c  – температура холодной водопроводной воды в отопительный период.

Зная δ₂ и δ'₂ находим температуру сетевой воды от обратной магистрали по повышенному температурному графику:

τ_2П = τ₂ – δ₂;  (4.2.6.)

τ'_2П = τ'₂ – δ'₂;  (4.2.7.)

Перепад температур сетевой воды в верхней ступени подогревателя при t'_н и t_о:

δ'₁ = δ – δ'₂;  (4.2.8.)

δ₁ = δ – δ₂;  (4.2.9.)

Температуры сетевой воды подающей магистрали тепловой сети для повышенного температурного графика определяются по следующим формулам:

τ_1П = τ₁ – δ₁;  (4.2.10.)

τ'_1П = τ'₁ – δ'₁;  (4.2.11.)

Расчёт графика центрального качественного регулирования отпуска теплоты.

 – регулирование отпуска теплоты принимают по нагрузке на отопление. При этом в тепловой сети поддерживается отопительно-бытовой температурный график (формулы 4.1.)

Данные для расчёта графика: τ₁ = 130 °С

τ₂ = 70 °С

t_i  = 18 °С

t_o = – 48 °С

τ_э = 95 °С

Минимальную температуру сетевой воды в подающем магистрали принимается равной 70 °С (на уровне 70 °С график срезается).

Курсовой проект  “Теплоснабжение”.

10

5. Гидравлический расчёт тепловых сетей.

5.1. Задачи гидравлического расчёта.

В задачу гидравлического расчёта входят:

1.     

2.     

3.     

4.     

Результаты гидравлического расчёта дают исходный материал для решения следующих задач: 1. Определение капиталовложений, расхода металла и основного объёма работ по сооружению тепловой сети,

2. Установление характеристик циркуляционных и подпиточных насосов, и. их размещение,

3. Выяснение условия работы тепловой сети и абонентских систем и выбора схем присоединения абонентских установок,

4. Выбор авторегулятора для тепловой сети и абонентских вводов,

5. Разработка режимов эксплуатации.

5.2. Основные расчётные зависимости.

При гидравлическом расчёте тепловых сетей определяют потери давления на участках трубопровода для последующей разработки гидравлических режимов и выявление располагаемых напоров на тепловых пунктах потребителей.

Гидравлический расчёт производится на суммарный расчётный расход сетевой воды, складывающийся из расчётных расходов на отопление, вентиляцию и на горячие водоснабжение.

Расчётные расходы воды определяют <кг/ч>:

a)      максимальный расход воды на отопление:

  (5.2.1.)

б)  максимальный расход воды на вентиляцию:

  (5.2.2.)

в)  на горячие водоснабжение в открытых системах теплоснабжения:

  (5.2.3.)

  (5.2.4.)

г)  на горячие водоснабжение в закрытых системах теплоснабжения:

– при параллельной схеме присоединения водоподогревателей:

  (5.2.5.)

  (5.2.6.)

Курсовой проект  “Теплоснабжение”.

12

–       

  (5.2.7.)

  (5.2.8.)

τ₁ – температура воды в подающем трубопроводе тепловой сети при расчётной температуре наружного воздуха,

τ₂ – температура воды в обратном трубопроводе тепловой сети при расчётной температуре наружного воздуха,

t_h – температура воды поступающей в систему горячего водоснабжения потребителей,

τ'₁ – температура воды в подающем трубопроводе тепловой сети в точке излома графика,

τ'₂ – температура воды в обратном трубопроводе тепловой сети после системы отопления здания в точке излома графика,

τ'₃ – температура воды после параллельно включённого водоподогревателя горячего водоснабжения в точке излома графика температур воды (рекомендуется 30 °С),

t^| – температура воды после первой ступени подогревателя при двухступенчатой схеме водоподогревателя.

Суммарный расчётный расход сетевой воды в двухтрубных тепловых, сетях в закрытых и открытых системах теплоснабжения при качественном регулировании отпуска теплоты определяется:

G_d = G_{o max} + G_{v max} + k₃ · G_{i h m} ;  (5.2.9.)

k₃ – коэффициент учитывающий долю среднего расхода воды на горячие водоснабжение при регулировании по нагрузке отопления (таблица 2 СНиП “Тепловые сети”).

Перед гидравлическим расчётом составляют расчётную схему тепловых сетей с нанесением на ней длин, местных сопротивлений и расчётных расходов теплоносителя по всем участкам сети.

5.3 Порядок гидравлического расчёта теплопроводов:

1.     

Разбивают тепловую сеть на расчётные участки, определяют расчётные расходы и измеряют по Ген. плану длину участка.

2.      h) (на главной магистрали до наиболее удалённого потребителя, с учётом дополнительного подключения абонентов h принимают не более 8 мм. вод. ст./м, на ответвлениях 30 мм. вод. ст/м), исходя из расходов теплоносителя на участках по таблицам и номограммам находят диаметры теплопроводов, действительные потери давления на трение и скорость движения теплоносителя, которая должна быть не более 25 м/сек.

 Следует отметить, что для районов вечно мерзлотных грунтов минимальный диаметр труб, не зависимо от расхода воды и параметров теплоносителя должен приниматься 50 мм.

Курсовой проект  “Теплоснабжение”.

13

3.     

4.         H = h·(L + L_экв)              [мм. вод. ст.]

Эквивалентной длиной (L_экв) принято называть такую условную длину прямолинейного участка, на котором падения давления на трение равно падению вызываемого местными сопротивлениями.

При отсутствии данных о характере и количестве местных сопротивлений эквивалентная длина определяется:       L_экв = a₁·L

a₁ – коэффициент учитывающий долю потерь давления в местных сопротивлениях по отношению падений давления на трение (по СНиП “Тепловые сети” приложения):  для Д_у до 150 мм. a₁ = 0,3

 для Д_у до 200 мм. a₁ = 0,4

5.     

6.     

Схема присоединения теплообменников горячего водоснабжения выбирается по следующему соотношению:

   – двухступенчатая смешанная схема,

При другом отношении – одноступенчатая параллельная схема.

Гидравлический расчёт сведён в таблицу №3.

Курсовой проект  “Теплоснабжение”.

14

Таблица №3  Гидравлический расчёт:
№ уч.	Q, ккал/ч	G, т/ч	Диаметр		Длина			U, м/с	Потери напора
			Ду	Дн х S	L, м	Lэкв	L +Lэкв		h, мм. вод. ст.	H, мм. вод. ст.	Hc, мм. вод. ст.
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
1	17544	0,291	50	57 х 3,5	34	10,2	44,2	0,12	0,53	23,43	23,43
2	316909	4,05	65	76 х 3,5	68	20,4	88,4	0,32	2,58	228,07	251,5
3	909222	15,75	100	108 х 4	14	4,2	58,8	0,59	5,17	304	555,5
4	1101896	19,07	100	108 х 4	22	6,6	28,6	0,7	7,3	209	764,5
5	1345792	23,36	125	133 х 4	90	27	117	0,57	3,57	417,7	1182,2
6	1428197	24,8	125	133 х 4	26	7,8	33,8	0,59	3,88	131,2	1313,4
7	1508005	26,23	125	133 х 4	17	5,1	22,1	0,64	4,52	99,9	1413,3
8	216842	3,75	50	57 х 3,5	3	0,9	3,9	0,27	2,51	9,79	–––––
9	449109	7,79	65	76 х 3,5	26	7,8	33,8	0,63	9,3	314,34	–––––
10	674836	11,71	80	108 х 4	15	4,5	19,5	0,67	8,9	173,55	487,9
11	225727	3,92	50	57 х 3,5	5	1,5	6,5	0,59	12,9	83,85	–––––
12	61404	1,02	50	57 х 3,5	10	3	13	0,15	0,9	11,7	–––––
13	192674	3,32	50	57 х 3,5	20	6	26	0,5	9,34	242,84	254,54
14	131270	2,3	50	57 х 3,5	3	0,9	3,9	0,34	4,27	16,65	–––––
15	79808	1,42	50	57 х 3,5	92	27,6	119,6	0,21	1,7	203,32	–––––
16	243896	4,29	65	76 х 3,5	50	15	65	0,34	2,81	182,65	385,97
17	164088	2,87	50	57 х 3,5	2	0,6	2,6	0,43	6,79	17,65	–––––
18	79808	1,42	50	57 х 3,5	83	24,9	107,9	0,21	1,7	183,43	–––––
19	82405	1,44	50	57 х 3,5	21	6,3	27,3	0,21	1,7	46,41	–––––

Курсовой проект  “Теплоснабжение”.

15

6. Разработка монтажной схемы и выбор строительных конструкций тепловой сети.

Тепловая сеть представляет собой систему прочно и плотно соединёнными между собой участков теплопроводов, по которым тепло с помощью теплоносителя транспортируется от источников тепла к тепловым потребителям.

Направление теплопроводов выбирается по тепловой карте района с учётом геодезической съёмки, планов существующих и намечаемых наземных и подземных сооружений, состояния грунтовых вод.

При прокладке стремятся к: – прокладке магистральной трассы по району наиболее плотной тепловой нагрузки,

–       

–       

Теплопроводы прокладываются прямолинейно, параллельно оси проезда или линии застройки. Нежелательно перебрасывать трассу магистрального теплопровода с одной стороны проезда на другую.

При выборе трассы следует руководствоваться следующим:

–       

–       

–       

Для обеспечения опорожнения и дренажа теплопроводы прокладываются с уклоном к горизонту. Минимальная величина уклона водяных сетей принимается равной 0,002, где направление уклона безразлично.

По трассе тепловых сетей строится продольный профиль, на который наносят:

–       

–       

–       

Теплопровод состоит из трёх основных элементов:

–       

–       

–       

7. Теплоизоляционная конструкция.

Теплоизоляционная конструкция состоит из трёх основных слоёв:

1.     

2.     

3.     

Противокоррозионный слой предназначен для защиты теплопровода от наружной коррозии.

Теплоизоляционный слой устраивается на трубопроводах, арматуре, фланцевых соединениях и для следующих целей:

1. уменьшение потерь тепла при его транспортировании, что снижает установочную мощность источников тепла,

2. уменьшения падения температуры теплоносителя, что снижает расход теплоносителя,

Курсовой проект  “Теплоснабжение”.

16

3. понижения температуры на поверхности теплопровода и воздуха в местах обслуживания.

Покровный слой предназначен для защиты тепловой изоляции от атмосферных осадков.

7.1. Расчёт тепловой изоляции.

В качестве основного теплоизоляционного материала принимаем минераловатную плиту.

При проектировании тепловых сетей толщину изоляции  определяют исходя из:

–       

–       

–       

–       

Толщина тепловой изоляции определяется по формуле:

  (7.1.1.)

λ_к – коэффициент теплопроводности основного слоя (для мин. ваты 0,07 Вт/м² °С),

d_e – наружный диаметр теплопровода <мм>,

R_из – термическое сопротивление основного слоя изоляции < м²°С/Вт>:

;  (7.1.2)

τ_m – расчётная среднегодовая температура теплоносителя (средняя за отопительный период):

;  (7.1.3.)

τ_m1 – средняя температура теплоносителя по месяцам определяемая по графику центрального качественного регулирования в зависимости от среднемесячных температур наружного воздуха,

n₁ – количество часов в году по месяцам,

t_e – расчётная температура окружающей среды (средняя за отопительный период).

q_e – норма потерь теплоты <Вт/м> (СНиП “Тепловая изоляция” приложение 4–8).

k₁ – коэффициент учитывающий изменение стоимости теплоты и теплоизоляционной конструкции в зависимости от районо строительства и способа прокладки (k₁ = 088).

Расчёт толщины минераловатной плиты сведён в таблицу № 4:

Курсовой проект  “Теплоснабжение”.

17

Таблица № 4  “Расчёт тепловой изоляции”:

Трубопровод.	τm, °С	Ду	Rиз, м2°С/Вт.	δк, мм.
Подающий:	87,63	50	4,34	163,7
		65	3,76	160,6
		80	3,46	159,3
		100	3,12	159
		125	2,75	156,4
Обратный:	54,92	50	4,4	168
		65	3,93	176
		80	3,56	204
		100	3,12	159
		125	2,77	158,4

7.2 Определение потерь тепла в наружных тепловых сетях.

Q_пот = Σ (β·q_н ·L)·a

β – коэффициент по потери тепла арматурой и компенсаторами (1,25 для наружной прокладки),

q_н – потери тепла теплопроводами (ккал/ч·м),

L – протяжённость теплопровода (м),

а – поправочный коэффициент, зависит от средней годовой температуры воздуха:

–20 °С:  1,11 для Т1.                    –10 °С:  1

1,07 для Т2.                                  1

–18 °С:  1,07                                  –8 °С:   0,99

1,04                                               0,99

–15 °С:   1,04                                  –5 °С:   0,98

1,02                                               0,98

–12 °С:   1,01

1,01

Расчёт потерь тепла сведён в таблицу № 5:

Трубопровод.	Дн	Qпот, ккал/ч.
Т1	57	9555
	76	5580
	89	656
	108	1755
	133	7149
Т2	57	7166
	76	5040
	89	488
	108	1260
	133	5320
ΣQпот·а = 45234 ккал/ч.

Курсовой проект  “Теплоснабжение”.

18

Курсовой проект  “Теплоснабжение”.

19

Наим. Изоляц. объекта.	Дн	τmax, °С	L, м	Окрашиваемая поверхность.		Основной изоляционный слой				Покровный слой
						Материал	Толщина	Объём, м3		Материал	Толщина, мм.	Поверхность
				Ед., м2	Общая, м2			Ед.	Общ.			Ед.	Общ., м2
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14
Т1	57	130	273	0,179	48,9	Маты минераловатные.	163,7	0,0293	8	Сталь листовая оцинкованная	0,7	1,2	329,7
	76		144	0,239	34,4		160,6	0,0383	5,5			1,25	179,7
	89		15	0,28	4,2		159,3	0,045	0,6			1,28	19,2
	108		36	0,34	12,24		159	0,054	1,94			1,34	48,2
	133		133	0,418	55,6		156,4	0,065	8,7			1,4	186,3
Т2	57	70	273	0,179	48,9		168	0,03	8,2			1,24	337,1
	76		144	0,239	34,4		176	0,042	6,1			1,35	193,6
	89		15	0,28	4,2		204	0,057	0,86			1,56	23,4
	108		36	0,34	12,24		159	0,053	1,9			1,34	48,2
	133		133	0,418	55,6		158,4	0,066	8,8			1,31	188

7.3 Ведомость изоляционной конструкции:

5)      π·Д_н

6)      (5)·L

9)  π·Д_н·δ_из

10)      (9)·L

13)  2π·(Д_н/2 + δ_из)

14)  (13)·L

8. Расчёт опор.

8.1. Расстояние между неподвижными опорами:

Ду	L, мм.
Ø 50	60
Ø 65	70
Ø 80	80
Ø 100	80
Ø 125	90
Ø 150 ÷ 175	100
Ø 200	120

8.2. Расстояние между подвижными опорами:

Дн х S	L1, мм.
Ø 57 х 3,5	5,4
Ø 76 х 3,5	6,2
Ø 89 х 3,5	6,8
Ø 108 х 4	8,3
Ø 133 х 4	8,4
Ø 159 х 4,5	9,3
Ø 194 х 5	10,2
Ø 219 х 6	11,6

Количество подвижных опор рассчитывается по формуле:

n = L·2:L₁

L – расстояние между неподвижными опорами по монтажной схеме, или общая длина, данного диаметра, теплопровода,

L₁ – расстояние между подвижными опорами.

Таблица № 6 “Количество подв. опор”:
Ду	n
Ø 50	101
Ø 65	46
Ø 80	5
Ø 100	9
Ø 125	32
∑	193 подв. опор.

Расчёт количества подвижных опор сведён в таблицу № 6.

Курсовой проект  “Теплоснабжение”.

20

9. Водоподогреватели горячего водоснабжения.

К расчёту принимаем водоводяные кожухотрубчатые подогреватели.

В кожухотрубчатых подогревателях основным элементом является цилиндрический корпус и пучок гладких трубок размещаемых внутри корпуса. Один из теплоносителей протекает внутри трубок, другой в межтрубном пространстве – такие теплообменники называются скоростными.

Скоростные водоводяные подогреватели, у которых греющая и нагреваемая вода движутся навстречу, называются противоточными. Противоток эффективнее прямотока, т.к. обеспечивает большую среднюю разность температур и позволяет нагревать воду до более высокой температуры.

В подогревателях предназначенных для горячего водоснабжения греющую воду направляют в межтрубное пространство, нагреваемую в трубки. В подогреватели для системы отопления греющая вода направляется в трубки, а нагреваемая в межтрубное пространство.

Основным элементом подогревателя является корпус из стальной бесшовной трубы. Внутри корпуса расположены трубки из латуни Д_в 16 х 1 мм., теплопроводность составляет 135 Вт/м °С, корпус теплообменника имеет длину 3 – 4 м, Ø57 – 530 мм., число трубок 4 – 450, Р_р = 1 Мпа.

Тепловой и гидравлический расчёт водоподогревательных установок.

Расчет сводится к определению: –  расчётной поверхности нагрева,

–       

–       

Расчёт подогревателя системы горячего водоснабжения при любых схемах подключения к тепловым сетям производится для самого неблагоприятного режима, соответствующего точке излома температурного графика.

Для скоростных секционных водоподогревателей следует принимать противоточную схему потоков теплоносителя, при этом греющая вода должна поступать в межтрубное пространство.

   – двухступенчатая смешанная схема,

При другом отношении – одноступенчатая параллельная схема.

9.1 Расчёт водоподогревателя при двухступенчатой смешанной схеме.

1. В зимний период расход сетевой воды вычисляется по формуле:

–  на отопление <кг/ч>:

  (9.1.1.)

–   

  (9.1.2.)

Курсовой проект  “Теплоснабжение”.

21

В этих формулах Q_{o max} и Q_{h max} в кВт.

2. Расчётный расход на абонентский ввод <кг/ч>:

G_{аб. max} = G_{o max} + G_{h max} ;  (9.1.3.)

3. Расход нагреваемой воды для горячего водоснабжения <кг/ч>:

;  (9.1.4.)

4. Температура нагреваемой воды на выходе из подогревателя первой ступени  <°С>:                                            ;  (9.1.5.)

5. Теплопроизводительность подогревателя Ⅰ и Ⅱ ступени <кВт>:

;  (9.1.6.)

;  (9.1.7.)

6. Температура сетевой воды на выходе из подогревателя Ⅰ ступени:

;  (9.1.8.)

7. Средне логарифмические разности температур между греющим и нагреваемым теплоносителями в подогревателях Ⅰ и Ⅱ ступени:

;  (9.1.9.)

;  (9.1.10.)

8. Средние температуры сетевой и нагреваемой воды в подогревателях Ⅰ и Ⅱ ступени:                                      ;  (9.1.11.)

;  (9.1.12.)

;  (9.1.13.)

;  (9.1.14.)

9. Задавшись скоростью нагреваемой воды U_тр=1 м/с, определяем требуемую площадь живого сечения трубного пространства подогревателей <м²>:

  (9.1.15.)

По вычисленной f_тр. подбираем вид подогревателя и выписываем его характеристики.

Курсовой проект  “Теплоснабжение”.

22

10. Эквивалентный диаметр межтрубного пространства:

  (9.1.16.)

Д_i – внутренний диаметр теплообменного аппарата (корпуса).

d_e – наружный диаметр трубок.

11. Действительная скорость нагреваемой воды в трубках подогревателей <м/с>:

  (9.1.17.)

f_тр. – площадь межтрубного пространства выбранного подогревателя.

12. Скорость сетевой воды в межтрубном пространстве в подогревателях Ⅰ и Ⅱ ступени <м/с>:

  (9.1.18.)

  (9.1.19.)

13. Коэффициент теплоотдачи от сетевой воды к стенкам трубок в подогревателях Ⅰ и Ⅱ ступени <Вт/м²°С>:

  (9.1.20.)

  (9.1.21.)

14. Коэффициент теплопередачи от стенок трубок к нагреваемой воде в подогревателях Ⅰ и Ⅱ ступени:

  (9.1.22.)

  (9.1.23.)

15. Коэффициент теплоотдачи для подогревателей Ⅰ и Ⅱ ступени <Вт/м²°С>:

  (9.1.24.)

  (9.1.25.)

16. Требуемая площадь поверхности нагрева подогревателей Ⅰ и Ⅱ ступени <м²>:

  (9.1.26.)

  (9.1.27.)

Курсовой проект  “Теплоснабжение”.

23

17. Количество секций подогревателя Ⅰ и Ⅱ ступени:

  (9.1.28.)

  (9.1.29.)

18. Потери давления в подогревателях Ⅰ и Ⅱ ступени <кПа>:

  (9.1.30.)

  (9.1.31.)

  (9.1.32.)

  (9.1.33.)

В летний период расчётные параметры сетевой воды составляют:

τ^|₁ = 70 ºC,

τ^|₃ = 30 ºC,

= 15 ºC.

19. Расход теплоты на горячие водоснабжение <кВт>:

  (9.1.34.)

20. Расход нагреваемой воды <кг/ч>:

  (9.1.35.)

  (9.1.36.)

21. Средне логарифмическая разность температур теплоносителей:

  (9.1.37.)

22. Средние температуры нагреваемой и сетевой воды в подогревателе:

  (9.1.38.)

  (9.1.39.)

23. Скорость сетевой воды и нагреваемой в водоподогревателях <м/с>:

  (9.1.40.)

  (9.1.41.)

24. Коэффициент теплоотдачи:

  (9.1.42.)

Курсовой проект  “Теплоснабжение”.

24

  (9.1.43.)

25. Коэффициент теплопередачи:

  (9.1.44.)

26. Поверхность нагрева подогревателей в летний период <м²>:

  (9.1.45.)

27. Количество секций подогревателя:

  (9.1.46.)

28. Потери давления в летний период <кПа>:

  (9.1.47.)

  (9.1.48.)

9.2 Расчёт водоподогревателя при одноступенчатой параллельной схеме.

1. Расход греющей воды <т/ч>:   (9.2.1)

2. Расход нагреваемой воды <т/ч>:   (9.2.2.)

3. задавшись ориентировочно типом и номером подогревателя с диаметром корпуса D_в находим: – скорость воды в межтрубном пространстве <м/с>:

  (9.2.3.)

– скорость нагреваемой воды в трубах <м/с>:

  (9.2.4.)

4. Средняя температура греющей воды <°С >: Т = 0,5 · (Т₁ – Т₂) ;  (9.2.5.)

5. Средняя температура нагреваемой воды <°С >: t = 0,5 · (t₁ – t₂) ;  (9.2.6.)

6. Коэффициент теплоотдачи от греющей воды, проходящей в межтрубном пространстве, к стенкам трубок <ккал/м²ч°С >:

  (9.2.7.)

  (9.2.8.)    – эквивалентный диаметр межтрубного пространства <м>:

7. Коэффициент теплопередачи от стенок трубок к нагреваемой воде, проходящей по трубкам <ккал/м²ч°С >:

  (9.2.9.)

Курсовой проект  “Теплоснабжение”.

25

8. Коэффициент теплопередачи <ккал/м²ч°С >:

  (9.2.10.)

При латунных трубках диаметром 16/14 мм значение δ_ст/λ_ст = 0,000011

9. Средне логарифмическая разность температур в подогревателе <°С >:

  (9.2.11.)

10. Площадь поверхности нагрева подогревателя <м²>:

  (9.2.12.)

μ – коэффициент, учитывающий накипь и загрязнение трубок:

11. Активная длина секций подогревателя <м²>:

  (9.2.13.)

d_ср = 0,5·(d_н – d_в) ;  (9.2.14.)

12. Число секций подогревателя при длине секций 4 м:

  (9.2.15.)

13. Потери давления на одну секцию 4 м определяется по формулам <кгс/см²>:

ΔP_тр = 530;  (9.2.16.)

ΔP_тр = 1100;  (9.2.17.)

В этих формулах: Q – расчётный расход тепла в ккал/ч,

Т₁ – температура греющей воды на входе в подогреватель в °С,

Т₂ – температура греющей воды на выходе из подогревателя в °С,

t₁ – температура нагреваемой (местной) воды на выходе из подогревателя в °С (65 °С),

t₂ – температура нагреваемой воды на входе в подогреватель в °С,

D_в – внутренний диаметр корпуса подогревателя в м,

d_н и d_в – наружный и внутренний диаметр трубок в м.

Расчет водоподогревателя:

 – принимаем двухступенчатую смешанную схему присоединения теплообменников горячего водоснабжения.

Исходные данные для расчёта: Q_{o max} = 1343,2 кВт, Q_{h max} = 305,763 кВт, , , τ₁ = 130 °С, τ₂ = 70 °С, t_h = 60 °С, t_c = 5 °С.

Курсовой проект  “Теплоснабжение”.

26

Расчёт водоподогревателей сведён в таблицу № 7.

Таблица № 7 “Расчёт водоподогревателей ГВ”:
№	Обозначение	Ед. измер.	Получ. значен.	№	Обозначение	Ед. измер.	Получ. значен.
1	Go max	кг/ч	19234,4	20		Кг/ч	3821,3
	G3 h max	кг/ч	5557,3			кг/ч	4299
2	Gаб max	кг/ч	24791,7	21		°С	12,3
3		кг/ч	4776,5	22		°С	37,5
4	t|	°С	39			°С	50
5		кВт	116,75	23	Uтр.	м/с	0,574
		кВт	189,013		Uм. тр.	м/с	0,416
6		°С	37,5	24		Вт/м2°С	3554,6
7	Δtm,І	°С	14,7			Вт/м2°С	3030,5
	Δtm,ІІ	°С	7,2	25	Кл	Вт/м2°С	1602
8	τm,І	°С	40,75	26	Fs	м2	12,7
	tm,І	°С	22	27	n	шт.	6
	τm,ІІ	°С	57	28		кПа	10,48
	tm,ІІ	°С	49,5			кПа	11,42
9	fтр.	м2	0,00133
10	dee	м2	0,01333
11	Uтр	м/с	0,72
12		м/с	2,4
		м/с	0,54
13		Вт/м2°С	11550,5
		Вт/м2°С	3902,2
14		Вт/м2°С	3741,7
		Вт/м2°С	4638,9
15	КІ	Вт/м2°С	2726
	КІІ	Вт/м2°С	2062,6
16	FІ	м2	5,9
	FІІ	м2	9,9
17		шт.	3
		шт.	5
18		кПа	190,08
		кПа	8,2
		кПа	16,04
		кПа	13,74
19		кВт	200,14

Курсовой проект  “Теплоснабжение”.

27

По результатам расчёта к установке принимаем скоростной водоподогреватель типа 06 по ОСТ 34 – 588 – 68 со следующими техническими характеристиками:

Д_н = 89 мм.

Д_вн = 82 мм.

L = 4410 мм.

l = 200 мм.

Z = 12

F = 2,24 м²

f_тр = 0,00185 м²

f_{м. тр.} = 0,00287 м²

В зимний период работают 2-ва подогревателя ГВ (Ⅰ и Ⅱ ступени) соединённые по двухступенчатой смешанной схеме. Подогреватель Ⅰ ступени имеет 3 секции. Подогреватель Ⅱ ступени имеет 5 секций.

В летний период включается только подогреватель Ⅱ ступени и к нему добавляется 1 секция.

Библиографический список.

1. Теплоснабжение. Учеб. для вузов/ А.А. Ионин, Б.М. Хлыбов и др. Под ред. А.А. Ионина, -М.: Стройиздат, 1989.

2.      Соколов Е.Я. Теплофикация и тепловые сети. Учуб. для вузов, -М.: Энергоиздат, 1999.

3.      Расчёт и проектирование тепловых сетей. / А.Ю. Строй, В.Л. Скальский . –Киев.: Будивельник, 1981.

4.      СНиП 23-01-99 «Строительная климатология»./ Госстрой России, 2000.

5.      Наладка и эксплуатация водяных тепловых сетей. Справочник./ В.И. Манюк, ЯЧ.И. Каплинских и др. М.: Стройиздат, 1988.

6.      СНиП 2.04.07-86 «Тепловые сети». / Гострой СССР. –М.: ЦИТ Госстроя СССР, 1987.

 

Курсовой проект  “Теплоснабжение”.

28

Коммунально-строительный техникум Якутского государственного инженерно технического института. Курсовой проект по отоплению жилого района г. Чокурдах. Выполнили: студенты 3-го курса гр. ТиТО-20

 

• 14:21 05 Июля 2016
  Российско-китайский медуниверситет откроет магистерскую программу по TCM
• 01:21 05 Июля 2016
  На форуме МГУ Россия и Китай обсудят научно-образовательное сотрудничество
• 11:00 04 Июля 2016
  Реморенко: "ЕГЭ-туризм" в России сходит на нет
• 10:52 04 Июля 2016
  Летняя российско-австрийская школа откроется в Москве
• 15:31 01 Июля 2016
  В СПбГУ могут воссоздать географический факультет

Заказать уникальную работу