Ѕаза знаний студента. –еферат, курсова€, контрольна€, диплом на заказ

курсовые,контрольные,дипломы,рефераты

»сследование и прогнозирование устойчивости стволов горизонтальных скважин баженовских отложений, бур€щихс€ на депрессии — √еографи€

ѕосмотреть видео по теме —татьи

¬ладимир  арев, к.ф.-м.н., ёрий  оваленко, к.ф.-м.н., ёрий  улинич, к.ф.-м.н., »нститут проблем механики –јЌ, Ќ»÷ Ђ√еомеханика и технологи€ї

–асширение объемов бурени€ горизонтальных скважин (√—) на депрессии приводит к возникновению целого р€да не существовавших ранее проблем. ¬ частности, обеспечени€ устойчивости стволов скважин в продуктивных горизонтах и перекрывающих их отложени€х при бурении на депрессии.

¬ статье приведены результаты исследовани€ данной проблемы, выполненного по заказу ќјќ Ђ—ургутнефтегазї, применительно к горным породам баженовских отложений из скважин ”ль€новского, —ыхтынглорского и  амынского месторождений.

ѕривлекательность технологии бурени€ скважин на депресси€х в значительной мере обусловлена возможностью получать минимальное загр€знение призабойной зоны пласта частицами бурового раствора и тем самым сохран€ть ее природную проницаемость. ¬месте с тем при поддержании на забое скважины в ходе ее бурени€ давлени€ ниже пластового на первый план выход€т вопросы, св€занные с деформированием и прочностью горных пород, устойчивостью стволов скважин и т.п. ќсновным вопросом, на который следует ответить перед началом проводки скважины на депрессии, €вл€етс€ вопрос о том, на какой максимальной депрессии можно вести бурение. ќтвет на этот вопрос зависит от многих факторов Ч деформационных и прочностных свойств породы, анизотропии ее механических свойств, напр€жений, возникающих в окрестности скважины, геометрии скважины, давлени€ на забое скважины.

ѕри €рко выраженной анизотропии прочностных и деформационных свойств породы важнейшим фактором €вл€етс€ ориентаци€ скважины относительно осей анизотропии породы. ¬озможна ситуаци€, когда при всех прочих одинаковых технологических параметрах (типе бурового раствора, депрессии на забое скважины, скорости проходки и т.д.) бурение на депрессии вертикальных скважин протекает без осложнений, а бурение горизонтальных или наклонных скважин представл€ет большую проблему в св€зи с потерей устойчивости.

„тобы ответить на перечисленные вопросы, недостаточно одних теоретических исследований. Ќеобходимо иметь возможность определ€ть деформационные и прочностные свойства пород дл€ конкретных месторождений и конкретных условий бурени€ скважин, что можно сделать лишь на соответствующем экспериментальном оборудовании.

ѕостановка задачи, предварительные измерени€ и расчеты

÷ель работы Ч определение величины депрессии, при которой возможна потер€ устойчивости горизонтальных стволов скважин баженовских отложений в процессе бурени€ на депрессии. »сследовани€ проводились на уникальной экспериментальной установке »нститута проблем механики –јЌ Ч »спытательной системе трехосного независимого нагружени€ (»—“ЌЌ), позвол€ющей на образцах породы размером 5х5х5 см воссоздавать реальные напр€жени€, возникающие в породе вокруг скважины в процессе ее бурени€, освоени€ и эксплуатации, и исследовать их вли€ние на фильтрационные свойства породы. ¬ процессе испытаний образцов изучалс€ характер их деформировани€, разрушени€ при моделировании условий роста депрессии на забое скважины. ѕредварительно были определены скорости распространени€ продольных волн в исследуемых породах в трех взаимно перпендикул€рных направлени€х.

¬ процессе работы на стенде испытаны по различным трехмерным программам нагружени€ 32 образца породы из продуктивных горизонтов и перекрывающих их отложений.

 ак известно, к разрушению материалов привод€т касательные (сдвиговые) напр€жени€. ѕри создании депрессии, например в вертикальной не обсаженной скважине, в породе, слагающей стенки скважины, происходит такое перераспределение напр€жений, при котором напр€жени€, действующие в радиальном направлении на стенке скважины, уменьшаютс€ на величину депрессии, кольцевые (тангенциальные) напр€жени€ увеличиваютс€, а напр€жени€, действующие в вертикальном направлении, остаютс€ примерно на том же уровне.

¬ результате при увеличении депрессии в породе вокруг скважины происходит рост касательных напр€жений, что в итоге может привести к ее разрушению. »зменение напр€жений в породе вблизи скважины при изменении величины депрессии дл€ различных вариантов конструкции забо€ показывают расчеты. ¬ простых случа€х (открытый ствол скважины) аналитические, в более сложных (наличие обсадки, перфорационных отверстий, щелей и т.п.) Ч численные, с использованием трехмерных программ расчета напр€женно-деформированного состо€ни€. Ќайденные услови€ нагружени€ породы при изменении величины депрессии дл€ различных вариантов конструкции забо€ моделируютс€ на образцах из кернового материала с помощью испытательного стенда »—“ЌЌ.

ƒл€ составлени€ программы нагружени€ образцов, отвечающей реальным напр€жени€м, возникающим вокруг √— при создании в ней депрессий различного уровн€, необходимо решить две предварительные задачи:

Ч установить вид анизотропии породы, поскольку от этого в случае горизонтальной скважины во многом завис€т действующие вокруг нее напр€жени€;

Ч определить упругие модули породы, отвечающие установленному виду анизотропии.

ƒл€ определени€ типа анизотропии породы были измерены скорости распространени€ продольных волн в изготовленных образцах. —корости измер€лись в трех взаимно-перпендикул€рных направлени€х: по оси керна и по двум ос€м в горизонтальной плоскости. »змерени€ проводились на специальной установке, представл€ющей собой два датчика-генератора ультразвуковых волн, между которыми устанавливалс€ исследуемый образец. ƒл€ визуализации результатов измерений электрические сигналы с обоих датчиков выводились на осциллограф. ћежду датчиками-генераторами пропускались волны длиной 5 мм, частотой 1,25 ћ√ц и определ€лось врем€ прохождени€ волн через образец и затухание амплитуды колебаний.

—корости распространени€ продольных волн в горизонтальной плоскости по ос€м 2 и 3 оказались практически одинаковыми. —корость распространени€ продольных волн в вертикальном направлении, т.е. по оси 1, оказалась в 1,2-1,8 раза меньше, чем в горизонтальном.

ѕолученные результаты позволили сделать вывод, что исследуема€ порода, во-первых, €вл€етс€ существенно анизотропной и, во-вторых, по своим свойствам близка к трансверсально изотропной среде, т.е. среде, свойства которой в плоскости изотропии (в данном случае в горизонтальной плоскости) одинаковы, а в вертикальном направлении вдоль оси изотропии (оси керна) Ч отличны.

¬ ходе измерени€ скоростей продольных волн был получен еще один интересный результат: коэффициент затухани€ амплитуды волн в вертикальном направлении был очень большим и превосходил коэффициент затухани€ амплитуды волн в горизонтальном направлении на пор€дки. Ётот факт свидетельствует о значительной трещиноватости породы в горизонтальном направлении, т.е. порода представл€ет собой своего рода Ђслоеный пирогї. ќб этом же свидетельствует и наблюдавшеес€ при изготовлении образцов дискование керна при резке его алмазными кругами, поскольку наличие горизонтальной трещиноватости приводит к значительному снижению прочности породы на сдвиг в горизонтальных плоскост€х.

ƒеформирование трансверсально-изотропного упругого материала характеризуетс€ п€тью независимыми упругими константами:

Ч E, E'Ч модули ёнга в плоскости изотропии и перпендикул€рно ей;

Ч v, v'Ч коэффициенты ѕуассона в плоскости изотропии и перпендикул€рно ей;

Ч G'Ч модуль сдвига дл€ любой плоскости, перпендикул€рной плоскости изотропии.

ƒл€ определени€ упругих свойств породы были специально изготовлены 4 образца Ч два образца из скв. є 3303 —ыхтынглорского месторождени€ и два образца из скв. є 3304 ”ль€новского месторождени€. ќсобенностью образцов, предназначенных дл€ определени€ упругих модулей породы, €вл€етс€ высока€ точность их изготовлени€: непараллельность противоположных граней образца не превышала 1-2 мкм.

Ќапр€жени€ и деформации дл€ трансверсально-изотропного материала с учетом расположени€ осей св€заны следующими уравнени€ми:

†(1)

†(2)

†(3)

†(4)

†(5)

, (6)

где:

εi, σiЧ деформации и нормальные напр€жени€ вдоль i-й оси, i=1,2,3;

ij, ij Ч деформации сдвига и касательные напр€жени€ в соответствующих плоскост€х;

Ч модуль сдвига дл€ плоскости изотропии.

ƒл€ определени€ упругих констант каждый образец испытывалс€ по трем программам нагружени€. «адава€ значени€ приращений напр€жений Δσ и измер€€ соответствующие приращени€ деформаций Δεi , были определены значени€ упругих модулей ≈, ≈', v и v'.

»спытани€ показали, что модули упругости ≈' вдоль вертикальной оси дл€ всех образцов примерно в полтора раза ниже, чем модули упругости ≈ в горизонтальной плоскости, и составл€ют примерно 1,5-2.105 атм., а коэффициенты ѕуассона примерно одинаковы и равны 0,14-0,20.

Ѕолее подробно методики измерени€ скоростей продольных волн в породе и определени€ ее упругих характеристик будут описаны в статье в одном из следующих номеров журнала.

„то касаетс€ п€той упругой константы Ч модул€ G', то дл€ его определени€ необходимо иметь возможность выпилить образец под углом 45∞ к оси изотропии, т.е. к оси скважины.  ерн диаметром 80 мм, предоставленный дл€ проведени€ исследований, не позвол€л этого сделать. Ќо поскольку величина G' необходима дл€ расчетов, то дл€ ее задани€ были использованы результаты, приведенные в [1]. ¬ ней собраны численные значени€ всех технических упругих констант дл€ 47 различных горных пород (алевролиты, песчаники, известн€ки, сланцы и т.д.). „исленные значени€ констант вз€ты из экспериментальных исследований разных авторов. јнализ этих данных позволил сделать следующий вывод. ’от€ модуль G' €вл€етс€ независимой константой, дл€ 45 пород (из 47) можно указать приближенную формулу, св€зывающую G' с остальными упругими константами:

. (7)

ѕоэтому в дальнейшем мы будем пользоватьс€ значени€ми G', полученными из этой формулы.

ѕрограммы испытаний образцов

ќдним из основных достоинств испытательного стенда »—“ЌЌ €вл€етс€ возможность воссоздани€ на нем истинных напр€женных состо€ний, возникающих в породе в окрестности скважины, вблизи перфорационных отверстий, щелей и т.д., на любой стадии бурени€, освоени€ и работы скважины.

Ёто в полной мере относитс€ и к √—, бур€щимс€ в пластах с €рко выраженной анизотропией деформационных свойств породы. ќднако подход к моделированию напр€женно-деформированных состо€ний, возникающих вокруг √— в трансверсально-изотропном пласте, значительно отличаетс€ от того, который обычно примен€етс€ дл€ случа€ вертикальных скважин. Ёто св€зано с тем, что в случае вертикальной скважины все точки на ее контуре абсолютно идентичны с точки зрени€ действующих в них напр€жений как дл€ изотропного, так и дл€ трансверсально-изотропного пласта. ¬ горизонтальной же скважине дело обстоит иначе. ≈сли в случае изотропного пласта действующие напр€жени€ также посто€нны по контуру скважины, то при наличии анизотропии напр€жени€ существенно мен€ютс€ по контуру скважины и завис€т от упругих характеристик породы.

Ќа рис. 1 схематично показано сечение горизонтальной не обсаженной скважины и действующие на стенках скважины радиальное σR и кольцевое σθ напр€жени€ в двух точках M и N.

–адиальные напр€жени€ σR во всех точках по контуру скважины одинаковы и равны давлению жидкости в скважине.  ольцевые же напр€жени€ σθ будут мен€тьс€ от точки к точке.

Ќа рис. 2 показано распределение кольцевых напр€жений σθ вокруг горизонтальной скважины в трансверсально-изотропной среде, ось скважины параллельно плоскости изотропии [1]. ѕри расчетах в соответствии с измеренными значени€ми модулей упругости образцов породы в вертикальном и горизонтальном направлени€х полагалось, что модуль упругости породы в вертикальном направлении в 1,5 раза меньше модул€ упругости в горизонтальном направлении. ¬ качестве единицы на рис. 2 прин€та разность между величиной горного давлени€ на данной глубине и значением давлени€ жидкости в скважине. »зображенна€ на рис. 2 окружность представл€ет собой кольцевые напр€жени€ σθ, которые бы действовали в окрестности горизонтальной скважины, если бы пласт был изотропным. »з рис. 2 видно, что максимальные кольцевые напр€жени€ σθ действуют в точках M и N. ѕоэтому максимальные касательные напр€жени€, действующие в окрестности скважины и равные (σθ-σR)/2, также будут наибольшими в этих точках.

ѕоскольку разрушение породы происходит за счет действи€ касательных напр€жений, на установке »—“ЌЌ моделировались напр€женные состо€ни€ именно в точках M и N, как наиболее опасных с точки зрени€ разрушени€ ствола скважины. ќсновное отличие при испытани€х образцов дл€ точек M и N состо€ло в том, что в точке N напр€жени€ σθ действуют перпендикул€рно плоскости напластовани€, а в точке M Ч параллельно ей. —оответственно должны располагатьс€ в нагружающем узле »—“ЌЌ и образцы породы во врем€ испытаний.

ѕри уменьшении давлени€ жидкости в скважине радиальные напр€жени€ σR в точках M и N, равные давлению жидкости, будут также уменьшатьс€, а кольцевые напр€жени€ σθ будут расти, поскольку они пропорциональны разности между величиной горного давлени€ и значением давлени€ жидкости в скважине.

—оответствующа€ программа испытаний показана на рис. 3. »зображенные на нем напр€жени€ (σ1, σ2, σ3 относ€тс€ к ос€м нагружающего узла »—“ЌЌ, в которых по оси 2 напр€жение всегда возрастает, т.е. напр€жение σ2 €вл€етс€ так называемым параметром нагружени€. ѕрименительно к ос€м скважины напр€жение σ2 отвечает напр€жению σθ.

Ётап 1. ќбразец обжимаетс€ равномерно со всех сторон до напр€жени€, равного разности между значением горного давлени€ q и величины начального пластового давлени€ –0 (отрезок ќј). “очка ј отвечает напр€жени€м, действовавшим в грунтовом скелете до бурени€ скважины.

Ётап 2. Ќа втором этапе нагружени€ (отрезки ј¬) одна компонента напр€жени€ σ2, отвечающа€ напр€жению σθ, продолжает расти, втора€ Ч σ1, соответствующа€ горному давлению Ч остаетс€ посто€нной, а треть€ Ч σ3, соответствующа€ напр€жению σR Ч убывает.  онечна€ точка этапа (точка ¬) отвечает состо€нию, когда скважина пробурена и заполнена жидкостью.

Ётап 3. Ќа третьем этапе моделируетс€ процесс понижени€ давлени€ в скважине (отрезки ¬—). ѕри этом напр€жение σ3 остаетс€ равным практически нулю, а напр€жени€ σ1 и σ2 растут, но напр€жение σ1 растет медленнее. “ретий этап €вл€етс€ последним и продолжаетс€ до тех пор, пока образец не разрушитс€.

¬ ходе всего опыта измер€ютс€ деформации образца в трех направлени€х.

ќстановимс€ подробнее на определении значений напр€жений, соответствующих различным точкам программы нагружени€ образцов. Ќапр€жение σ2, как указывалось выше, отвечает кольцевому напр€жению σθ, действующему на контуре скважины. ƒл€ горизонтальной не обсаженной скважины, пробуренной в трансверсально-изотропном пласте, это напр€жение определ€етс€ на основании решени€, приведенного в [1]. ¬еличина напр€жени€ σθ и характер его изменени€ по контуру скважины завис€т главным образом от упругих модулей породы. ƒл€ упругих констант E, E', ν, ν', определенных в результате испытаний, и модул€ сдвига G', рассчитанного по формуле (7), как показали расчеты, действующие по контуру скважины напр€жени€ σθ практически совпадают с напр€жени€ми σθ, которые действуют на контуре горизонтальной не обсаженной скважины в изотропном пласте. “аким образом, дл€ определени€ напр€жений σ1, σ2, σ3, отвечающих той или иной величине депрессии в скважине, можно с хорошей точностью использовать известное решение задачи Ћамэ.  оротко это решение сводитс€ к следующему.

Ќапр€жени€, действующие в грунтовом скелете, равны:

Si = σi + P ,

где:

σi Ч полные напр€жени€, обусловленные действием горного давлени€;

(σi < 0), P Ч давление нефти (P > 0).

»х значени€ определ€ютс€ соотношени€ми Ћамэ:

†(8),

где :

q Ч горное давление (q < 0 ), –с Ч давление в скважине, P (r) Ч давление на рассто€нии r от скважины ( –, –с > 0 ), Rс Ч радиус скважины, r Ч рассто€ние от оси скважины.

 асательные напр€жени€  = 1/2 (SR Ч Sθ) равны:

. (9)

»з (8) следует, что на стенке скважины, т.е. при r = Rс, напр€жени€ равны:

†(10).

¬еличина депрессии в скважине Δ–с св€зана с напр€жением Sθ, действующим на ее стенке, соотношением:

, (11)

где P0 Ч пластовое давление нефти.

“огда в программе нагружени€, изображенной на рис. 3, характерные точки соответствуют следующим значени€м:

в точке ј σ1 = σ2 = σ3 = q + –0 ;

в точке ¬ σ2 = 2 (q+–0), σ1 = q+–0, σ3=0, причем среднее напр€жение s = (σ1+σ2+σ3)/3 на участке ј¬ сохран€лось посто€нным Ч это следует из соотношений (8);

на участке ¬—, моделирующем увеличение депрессии, если образец не разрушалс€ при максимально возможных депресси€х, осуществл€лась разгрузка образца, причем точно в обратном пор€дке по отношению к нагружению образца.

–езультаты испытаний образцов

ќбразцы породы, изготовленные из предоставленного кернового материала, были испытаны на »—“ЌЌ по программе нагружени€, описанной выше. ѕри моделировании депрессии в скважине (участок ¬— на рис. 3) шаг догружени€ образцов соответствовал увеличению депрессии в скважине на 25 атм. „асть образцов была испытана при –0, равном гидростатическому давлению на данной глубине, а остальные образцы Ч при ј¬ѕƒ, равном 1,4 и 1,7.

ќбразцы ориентировались в нагружающем узле »—“ЌЌ двум€ способами: ориентаци€ одних образцов соответствовала точке N на рис. 1, а других Ч точке M. ќпыты показали, что образцы, ориентированные согласно точке N, деформировались практически упруго в ходе всего опыта, и их разрушение если и происходило, то лишь при очень больших депресси€х (150-200 атм.). ¬ то же врем€ образцы, ориентированные согласно точке ћ, зачастую начинали интенсивно деформироватьс€ и разрушатьс€ при низких депресси€х в 10 -25 атм. яркий пример этому поведение близких образцов є 10 и є 12 скв. 3303 —ыхтынглорского месторождени€ (рис. 4,5). ќбразец є 10, ориентированный согласно точке N, практически не Ђползї вплоть до создани€ больших депрессий, а ползучесть образца є 12 началась уже при небольших депресси€х пор€дка 25 атм.

Ётому есть €сное физическое объ€снение. ƒело в том, что исследуема€ порода помимо анизотропии по упругим характеристикам обладает также €рко выраженной анизотропией по прочностным свойствам: прочность породы в вертикальном направлении, т.е. перпендикул€рно напластованию, в таких средах значительно ниже, чем в горизонтальном направлении, т.е. по напластованию. ¬ точке ћ порода при понижении давлени€ в скважине разгружаетс€ в вертикальном направлении, т.е. а направлении, в котором у нее прочность наименьша€.  роме того, она при этом подвергаетс€ еще большему сжатию вдоль слоев кольцевым напр€жением σθ, что также способствует расслоению породы в вертикальном направлении. »менно такой вид разрушени€ породы и наблюдалс€ в большинстве опытов. ¬ точке N мы имеем иную картину. ѕорода здесь при понижении давлени€ в скважине разгружаетс€ вдоль напластовани€, т.е. в направлении, в котором прочность породы максимальна. Ѕолее того, горизонтальные слои оказываютс€ сжаты большими кольцевыми напр€жени€ми σθ, что также повышает сопротивл€емость породы разрушению. ¬ результате вблизи точки N даже при больших депресси€х разрушение породы не наступает.

¬ажнейшей характеристикой дл€ прогнозировани€ устойчивости стволов скважины при бурении €вл€етс€ скорость ползучести породы. —корость ползучести Ч это деформаци€, накапливаема€ породой в единицу времени при посто€нной нагрузке. ѕолзучестью в той или иной мере обладают все горные породы, но обычно она бывает столь мала, что не вызывает осложнений при бурении и эксплуатации скважин. ќднако есть породы, обладающие сильной ползучестью. ¬ этом случае за достаточно непродолжительное врем€ накапливаема€ в породе деформаци€ может достигать критического значени€ (предельной деформации), при котором начинаетс€ разрушение породы. — этой точки зрени€ все испытанные образцы можно разделить на две группы: примерно половину составили прочные образцы, которые даже под действием напр€жений, отвечающих максимальным депресси€м (150-200 атм.), деформировались упруго без вс€ких признаков разрушени€, а половину Ч слабые образцы, которые начинали интенсивно деформироватьс€ (Ђползтиї) и разрушатьс€ уже при низких нагрузках, отвечающих депресси€м 5 Ч 25 атм. ¬ качестве примера на рис. 6 показаны результаты испытаний прочного образца, а на рис. 7 и рис. 8 Ч слабых образцов.

«аключение

–езультаты испытаний образцов на установке »—“ЌЌ показали, что бурение горизонтальных стволов на депрессии в баженовских отложени€х с большой веро€тностью может привести к потере устойчивости даже при минимальных депресси€х 5-25 атм.

Ётот вывод в наибольшей степени обоснован дл€ ”ль€новского месторождени€, поскольку дл€ него была испытана достаточно представительна€ коллекци€ образцов. ƒл€ более обоснованных выводов по  амынскому и —ыхтынглорскому месторождени€м требуетс€ проведение дополнительных испытаний.

¬ ходе испытаний образцов была установлена существенна€ зависимость прочности породы от направлени€ разгрузки по отношению к направлению плоскостей напластовани€. — этим €влением, веро€тно, св€зано хорошо известное на практике вли€ние геометрии ствола скважины на устойчивость пород.

–езультаты проведенных исследований позвол€ют сделать важный вывод о том, что при бурении √— на депресси€х роль деформационных и прочностных свойств пород, в которых ведетс€ бурение, многократно возрастает по сравнению с обычными технологи€ми проводки скважин. Ѕез знани€ таких характеристик пласта, как вид и степень его анизотропии, значение упругих и прочностных констант в разных направлени€х, степень деформировани€ и ползучести породы при различных нагрузках и геометрии скважин невозможно выбирать оптимальные технологические параметры ведени€ работ, обеспечивающих устойчивость стволов скважин при бурении. Ётот вывод в полной мере относитс€ и к бурению наклонных скважин.

—писок литературы

1. Ћехницкий —.√. “еори€ упругости анизотропного тела. ћ. »зд-во ЂЌаукаї, 1977, с. 178.

¬ладимир  арев, к.ф.-м.н., ёрий  оваленко, к.ф.-м.н., ёрий  улинич, к.ф.-м.н., »нститут проблем механики –јЌ, Ќ»÷ Ђ√еомеханика и технологи€ї –асширение объемов бурени€ горизонтальных скважин (√—) на депрессии приводит к возникновению целого р€

 

 

 

¬нимание! ѕредставленна€ —тать€ находитс€ в открытом доступе в сети »нтернет, и уже неоднократно сдавалась, возможно, даже в твоем учебном заведении.
—оветуем не рисковать. ”знай, сколько стоит абсолютно уникальна€ —тать€ по твоей теме:

Ќовости образовани€ и науки

«аказать уникальную работу

ѕохожие работы:

—елективное заканчивание скважин
ћобильные установки дл€ ремонта скважин большой глубины
ќкеанское марганценакопление в свете исторической тектоники
—анитарна€ охрана водозаборов
–асчет неупор€доченных площадных систем
–асчет взаимодействи€ скважин по принципу "сложени€ решений"
Ќестационарный режим опытно-эксплуатационной откачки (ќЁќ)
√идродинамический метод расчетов водозаборных сооружений
—тационарный режим опытно-эксплуатационной откачки (ќЁќ)
√идродинамический метод оценки Ё«

—вои сданные студенческие работы

присылайте нам на e-mail

Client@Stud-Baza.ru