База знаний студента. Реферат, курсовая, контрольная, диплом на заказ

ПРОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЁТ МЕСТНОЙ ПРОЧНОСТИ КОНСТРУКЦИИ КОРПУСА СУДНА

1.         Схема нагрузок на перекрытие

Гидростатическое давление по ширине судна

·           на вершине волны

, где

кПа

=0,595

 = 17,1 кПа

 86,4 кПа

·              на подошве волны

 =  = 89 кПа

 65 кПа

Гидростатическое давление на элементы набора днищевого перекрытия

·             на вершине волны

 кПа, где  = 4,9

 = =49,2 кПа

 = 32,4 кПа

 81,6 кПа

·             на подошве волны

 = 89 + 32,4 – 49,2 = 72,2 кПа

 

Гидростатическое давление на настил второго дна

·             на вершине волны

43,2 кПа

 кПа, где =  = 4,3

 кПа

·             на подошве волны

 = 89 + 31,4 – 43,2 = 81,1 кПа

2.         Ширина присоединенных поясков днища и настила второгодна

 

Для Т.К. и Стрингера С₁=(1/6)Lп Lп=21,6 С₁=3,6

Расстояние между сплошными флорами С₂=2,4

3.         Определение элементов поперечного сечения балок

 

·           Вертикальный киль

		Т.К т.3,1,2,3,3,1
№	Связи корпуса (продольные)	Размеры		Площ.попер.сечения Fсм2	Отст.от оси срав. Z м	Стат.момент F*Z	Момент инерций перен. F*Z2	Собственый момент J см2*м
1	2	3		4	5	6	7	8
1	Листы настила второго дна	1,1	360	396	1,2	475,2	570,2	427,680
2	Ребро по ДП на 2-м дне	┴ 16б	16	16	1,1	17,6	19,4	0,045
3	Вертикальные РЖ флора	┌ 14а*2	14,05	28,1	0,8	22,5	18,0	0,082
4	Вертикальные РЖ флора	┌ 14а*2	14,05	28,1	0,4	11,2	4,5	0,082
5	Ребро по ДП на 2-м дне	┴ 16б	16	16	1,1	17,6	19,4	0,045
6	Т.К 2шт.	1,1	120	264	0,6	158,4	95,0	15,840
7	Горизонтальный киль	1,5	360	540	0	0,0	0,0	583,200
		∑		1304		704,0	726,0	1027,000

м

·          Днищевой стрингер

		Стрингер т.3,1,2,3,3,2
№	Связи корпуса (продольные)	Размеры		Площ.попер.сечения Fсм2	Отст.от оси срав. Z м	Стат.момент F*Z	Момент инерций перен. F*Z2	Собственый момент J см2*м
1	2	3		4	5	6	7	8
1	Листы настила второго дна	1,1	360	396	1,2	475,2	570,2	427,680
2	Продольные балки второго дна	┌ 16б*4	21,16	84,64	1,1	93,1	102,4	0,316
3	Стрингер	0,9	120	108	0,6	64,8	38,9	12,960
4	Продольные балки днища	┌ 18а*4	22,2	88,8	0,09	8,0	0,7	0,434
5	Листы НО днища	1,1	360	396	0	0,0	0,0	427,680
		∑		1073,44		641,1	712,3	869,071

м

·          Сплошной флор

		Сплошной флор т.3,1,2,3,3,3
№	Связи корпуса (продольные)	Размеры		Площ.попер.сечения Fсм2	Отст.от оси срав. Z м	Стат.момент F*Z	Момент инерций перен. F*Z2	Собственый момент J см2*м
1	2	3		4	5	6	7	8
1	Листы настила второго дна	1,1	240	264	1,2	316,8	380,2	126,720
3	Стенка флора	0,9	120	108	0,6	64,8	38,9	12,960
5	Листы НО днища	1,1	240	264	0	0,0	0,0	126,720
		∑		636		381,6	419,0	266,400

м

4.         Исходные данные для определения коэффициентов по таблицам справочника СМК

·          Отношение сторон перекрытия , где

 - расстояние между поперечными переборками 21,6 м

 - расстояние между серединами ширины скулового пояса 14,3 м

 = 1,5 м

·          Отношение истинной толщины обшивки к ее приведённой толщине

·          Отношение момента инерции киля и стрингера

·          Отношение величины присоединённого пояска к расчетной ширине перекрытия

 

Выписываем значение необходимых коэффициентов:

5.         Определяем коэффициент жесткости упругого основания для каждого главного изгиба

, где

Е – модуль Юнга 2,1 10

i =  

a = 2,4 м

Вычисляем аргументы U для каждого главного изгиба

 

Находим вспомогательные функции академика Бубнова

 

         

 

6.         Расчет местной прочности днищевого стрингера

 

Расчет изгибающих моментов

·          В среднем сечении тунельного киля на вершине волны

·          В среднем сечении вертикального киля на подошве волны

·          В среднем сечении стрингера на вершине волны

кН∙м

·          В среднем сечении стрингера на подошве волны

 кН∙м

·          В опорном сечении вертикального киля на вершине волны

 кН∙м

·          В опорном сечении вертикального киля на подошве волны

 кН∙м

·          В опорном сечении стрингера на вершине волны

 кН∙м

·          В опорном сечении первого стрингера на подошве волны

 кН∙м

 

Расчёт перерезывающих сил

 

·          В опорном сечении вертикального киля на вершине волны

 

 

·          В опорном сечении вертикального киля на подошве волны

 

·          В опорном сечении стрингера на вершине волны

·          В опорном сечении стрингера на подошве волны

Расчёт главных изгибов и прогибов днищевого перекрытия посередине пролёта для перекрёстных связей, жёстко заделанных на жестких опорах.

 

Рассчитываем изгиб

·          Рассчитываем главный изгиб для вертикального киля на вершине волны

·          Рассчитываем главный изгиб для тунельного киля на подошве волны

·          Рассчитываем главный изгиб для стрингера на вершине волны

·          Рассчитываем главный изгиб для стрингера на подошве волны

Рассчитываем прогиб

 

·          Рассчитываем прогиб посередине пролёта тунельного киля на вершине волны

,

где

 = 0,00048м

·          Рассчитываем прогиб посередине пролёта вертикального киля на подошве волны

 = 0,00036м

·          Рассчитываем прогиб посередине днищевого стрингера на вершине волны

 = 0,0019м

·          Рассчитываем прогиб посередине днищевого стрингера на подошве волны

 = 0,0016м

Построение эпюр изгибающих моментов и перерезывающих сил

 

Расчёт максимальных значений нормальных и касательных напряжений

Определяем допускаемые напряжения

·          Вертикальный киль

, где

 - максимальное значение изгибающих моментов в пролёте связи и в опорном сечении, а именно:

 - момент сопротивления связей тулельного киля

Прочность выполняется.

,

где

 - максимальное значение перерезывающих сил

 = 1935 кН

 = 1304 = 0,1304 м²

Прочность выполняется

·          Стрингер

,

где

 - максимальное значение изгибающих моментов в пролёте связи и в опорном сечении, а именно:

 - момент сопротивления связей тунельного киля

Прочность выполняется

,

где

 - максимальное значение перерезывающих сил

 = 1828 кН

 = 0,1172 м²

Прочность выполняется

7.         Расчет местной прочности флора

Рассматриваемый средний флор имеет симметрию относительно ДП, следовательно расчеты проводим для половины схемы.

Определение нагрузок на средний флор по пролётам

 

, где

 81,6 кПа

 72,2 кПа

а = 2,4

 

Расчет изгибающих моментов

Для раскрытия статической неопределимости воспользуемся теоремой трёх моментов, а именно составим выражение углов поворота для все промежуточных опор, учитывая, что жесткость (EJ) балки постоянна по все её длине.

·          Опора 1

На вершине волны

На подошве волны

·          Опора 3

На вершине волны

На подошве волны

 

Решаем систему из уравнений на вершине волны

 (1)

 (2)

Подставляем (2) в уравнение (3) и получаем

В итоге

Решаем систему из уравнений на подошве волны

 (1)

 (2)

Подставляем (2) в уравнение (1)

 

Расчет пролётных изгибающих моментов

 

·          Пролёт 1-2 на вершине волны

·          Пролёт 1-2 на подошве волны

·          Пролёт 2-3 на вершине волны

·          Пролёт 2-3 на вершине волны

Строим эпюры изгибающих моментов на вершине волны как наиболее экстремальных условиях

 

Расчет перерезывающих сил среднего флора

 

·          Опора 1

На вершине волны

На подошве волны

 

·          Опора 2

На вершине волны

На подошве волны

·          Опора 3

На вершине волны

На подошве волны

Определяем правильность расчетов

ΣR = -2500,14 кН

ΣQ = 2500 кН

ΣR = -2216,1 кН

ΣQ = 2216 кН

Определяем максимальное значение перерезывающих сил

 

·          На вершине волны

Пролёт 1-2

Пролёт 2-3

·          На подошве волны

Пролёт 1-2

Пролёт 2-3

 

Строим эпюры перерезывающих сил

 

Расчет нормальных и касательных напряжений

Допускаемые напряжения

·          Пролёт 1-2

·          Пролёт 2-3

Прочность выполняется

·          Опора 2

·          Опора 3

Прочность обеспечивается

, где F = 0,0636м²

·          Опора 2

·          Опора 3

·          Пролёт 1-2

·          Пролёт 2-3

Прочность обеспечивается

Расчет пластин наружной обшивки днища

 

,

где

S = 1,1 м

b = 240 см

 = 0,5

Р = 86,4 = 0,864 Па

V = 3,8

Lg 3,163 = 0,579.

Значит пластина жестко заделана и U = 4, 57

Прочность обеспечена посередине, в закладке на длинной стороне опорного контура не обеспечена!

Проверка:

W=9.8<1/4S_дн

W>0.275- пластина конечной жесткости.

Lg 3,163 = 0,579

U=5.41

Цепное напряжение:

Прочность обеспечена.

Расчет прочности пластин второго дна

 

, где

S = 1,1 м

b = 240 см

 = 0,5

Р = 0,74 Па

V = 3.09

Lg 3.09 = 0.49.

Значит пластина жестко заделана и U = 7,4

Прочность обеспечена по середине. В закладке на длинной стороне опорного контура не обеспечена.

Пластину 2-го дна считаем упруго заделанной следовательно отсудствует σ₂.

Прочность обеспечена по середине.

ПРОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЁТ МЕСТНОЙ ПРОЧНОСТИ КОНСТРУКЦИИ КОРПУСА СУДНА 1. Схема нагрузок на перекрытие Гидростатическое давление по ширине судна · на вершине волны , где кПа =0,595  = 17,1 кПа  86,4 кП

 

• 14:21 05 Июля 2016
  Российско-китайский медуниверситет откроет магистерскую программу по TCM
• 01:21 05 Июля 2016
  На форуме МГУ Россия и Китай обсудят научно-образовательное сотрудничество
• 11:00 04 Июля 2016
  Реморенко: "ЕГЭ-туризм" в России сходит на нет
• 10:52 04 Июля 2016
  Летняя российско-австрийская школа откроется в Москве
• 15:31 01 Июля 2016
  В СПбГУ могут воссоздать географический факультет

Заказать уникальную работу