База знаний студента. Реферат, курсовая, контрольная, диплом на заказ

курсовые,контрольные,дипломы,рефераты

Расчет силового трансформатора — Радиоэлектроника

МИНИСТЕРСТВО ОБЩЕГО И

ПРОФЕЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ

РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ИНСТИТУТ

РАДИОТЕХНИКИ ЭЛЕКТРОНИКИ И АВТОМАТИКИ

(ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ)

Курсовой проект

по предмету:

“Электротехника”.

Тема:

“Расчет силового трансформатора

Студент: Чубаков А.С.

Группа: ВАИ-6-00

Преподаватель: Плотников С.Б.

МОСКВА 2002

ВВЕДЕНИЕ.

Трансформатор – устройство, предназначенное для изменения величины переменного напряжения, - является практически обязательным структурным элементом источника вторичного электропитания. При наличии первичного источника, вырабатывающего переменное напряжение, трансформатор достаточно часто включается в источник вторичного электропитания в качестве входного элемента. В этом случае трансформатор называется силовым, и его функциональное назначение заключается в преобразовании входной системы переменного напряжения (однофазной или трехфазной) в одну или несколько других систем переменных напряжений, используемых для питания соответствующих потребителей постоянного и переменного тока. В системах питания электронной аппаратуры применяют силовые трансформаторы малой мощности ( не более 4 кВ-А для однофазных и 5 кВ-А для трехфазных систем переменного тока). Они в большинстве случаев работают при низких напряжениях на обмотках (до 1кВ), синусоидальной или близкой к синусоидальной форме преобразуемого напряжения и частоте, равной 50 Гц (частота промышленной сети).

         Электронная аппаратура, как правило, требует наличия постоянного напряжения питания одного или нескольких уровней. Поэтому в источниках вторичного электропитания силовой трансформатор работает совместно с одним или несколькими выпрямителями – устройствами, преобразующими системы переменных напряжений в постоянные по полярности  и пульсирующие по величине (выпрямленные) напряжения. Выпрямители могут быть регулируемыми и нерегулируемыми. Первые реализуются на базе управляемых полупроводниковых вентилей – тиристоров, вторые – на базе неуправляемых вентилей – диодов. Нерегулируемые выпрямители не обеспечивают стабилизацию выходных напряжений. При колебаниях напряжения источника электропитания, а также при изменении тока в любой из нагрузок, получающих питание от силового трансформатора, величина напряжения, снимаемого с нерегулируемого выпрямителя, изменяется.

Вместе с тем, нерегулируемы выпрямители широко применяются в системах питания электронной аппаратуры в случаях, когда отсутствуют жесткие требования со стороны соответствующих потребителей постоянного тока, или, если такие требования есть, когда предусмотрено включение стабилизаторов постоянного напряжения в цепи питания потребителей.

          В данной курсовой работе представлен расчет однофазного низковольтного силового трансформатора малой мощности как структурного элемента источника вторичного электропитания, работающего в длительном режиме. Трансформатор имеет ряд обмоток. Первичная обмотка с числом витков w1 подключена к источнику электропитания, вырабатывающему переменное синусоидальное напряжение U1 и частотой 400 Гц. С двух групп вторичных обмоток с числами витков w2 и w3 снимаются переменные напряжения соответственно U2 и U3 той же частоты. Вторичная обмотка с числом витков w2 через соответствующий нерегулируемый выпрямитель В и выпрямленное напряжение U0, снабжает электроэнергией нагрузку H3, имеющую чисто активный характер, требующую питание постоянным током. Однофазная вторичная обмотка с числом витков w3 подключена непосредственно к нагрузке H3, получающей питание переменным током, частота которого совпадает с частотой источника. На рис. схемы протекают следующие токи: i1 – переменный ток, потребляемый первичной обмоткой трансформатора; i2- переменный ток в фазе вторичной обмотки с числом витков w2; i0 – постоянный по направлению и пульсирующий по величине (выпрямленный) ток, питающий нагрузку H3; i3 – переменный ток, протекающий во вторичной обмотке с числом витков w3 и нагрузке H3.

         Возможное наличие реактивных элементов в цепи нагрузки H3 учитывается коэффициентом мощности cosφ3, равным отношению активной составляющей мощности к полной мощности, потребляемой нагрузкой. 

  

Начальные данные:

 

Напряжение источника электропитания

U1

24 B
Частота напряжения источника электропитания ƒ 400 Гц
Схема выпрямителя B в цепи питания Однофазная мостовая

Напряжение на нагрузке H2

U0

12 В

Ток в нагрузке H2

I0

4,16 A

Характер нагрузок H2

Активный

Напряжение на нагрузке H3

U3

36 В

Ток в нагрузке H3

I3

0,277 A

Коэффициент мощности нагрузки H3

cosφ3

0,35
Температура окружающей среды

t0

30 0C

Макс. Температура нагрева трансформатора

tTmax

120 0C

Режим работы длительный

1. РАСЧЕТ ВЫПРЯМИТЕЛЕЙ И ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫЙ РАСЧЕТ ТРАНСОРМАТОРА.

01.    По соотношению величин напряжений и токов в трансформаторе и выпрямителе рассчитаем среднее значение прямого тока через диод IDnр,cp и наибольшее мгновенное значение обратного напряжения на диоде UDo бр,u,n :

IDnр,cp=0,5I0=2,08 A

UDo бр,u,n =1,57U0=18,84 U

02.    Для выпрямителя B выбирается диод типа  КД202А

(Inр,cp max=3 A, Uo бр,u,n max=50 B)

Для выпрямителя определяем среднее значение прямого напряжения на диоде UDnр,cp = 0,9 B

03.    Среднее значение прямых напряжений на выпрямителе B равно

UBcp=2* UDnр,cp; UBcp==2*0,9=1,8 B

04.    Действующее значение номинального напряжения на фазе обмотки трансформатора, работающего на выпрямителе B:

U2=1,11(U0+UBср); U2=1,11(12+1,8)=15,3 B

                   и номинальный ток  в нем:

                   I2=1,11I0; I2=1,11*4,16=4,6 A

05.    Коэффициент трансформации, характеризующий взаимно-индуктивную связь между первичной обмоткой и фазой вторичной обмотки, на выпрямителе B:

k1/2=U1/ U2; k1/2=24/15,3=1,57

06.    Действующее значение номинального тока в первичной обмотке, обусловленное передачей мощности от источника электропитания в цепи нагрузки вторичной обмотки, на выпрямителе B:

I1/2=1,11I0/k1/2; I1/2=1,11*4,16/1,57=2,94 A

07.    Действующее значение номинального тока в первичной обмотке трансформатора:

                   I1= I1/2+( U3* I3)/ U1; I1=2,94+(36*0,277)/24=3,35 A

08.    Расчетная мощность трансформатора

ST=0,5(U1I1+m2U2I2+ U3I3);

ST=0,5(24*3,35 +15,3 *4,6 +36*0,277)=80,4 B*A

09.     Выбирается броневой ленточный магнитопровод из стали марки 3422, 

ΔC=0,1 mm

10.    Выбираем ориентировочные величины электромагнитных нагрузок: амплитуды магнитной индукции в магнитопроводе трансформатора Bm=1,34 Тл и действующее значение плотности тока в обмотке j=4,4 A/mm2        

11.    Определяем значение коэффициента заполнения магнитопровода сталью kc=0,88

12.    Выбирается ориентировочное значение коэффициента заполнения окна магнитопровода медью k0 =0,249

13.    Конструктивный параметр, представляющий собой произведение площади поперечного сечения магнитопровода SC и площади окна под обмотки S0

SCS0=( ST100)/(2,22*ƒ*Bm*j*kc*k0);

SCS0=( 80,4 *100)/(2,22*400*1,36 *4,6*0,88*0,249)= 6,6 см4

14.    Выбираем типоразмер магнитопровода – ШЛ12х16 (SCS0=6,9см4); a=12 mm; b=16 mm; c=12 mm; h=30 mm; SC=1,92 см2; S0=3,6см2; lM=10,4 см; mc=135 г;

15.    Выбираем ориентировочные значения падения напряжения на первичной обмотке, выраженного в процентах от номинального значения U1, Δ U1%=3,5% и падений напряжения во вторичных обмотках, в % от соответствующих номинальных значении U2 и U3 равные друг другу Δ U2,3%=4,4%

16.    Число витков ;

=57

17.    Число витков на выпрямителе B:

;

                            =36

Число витков на вторичной обмотке подключенной непосредственно к нагрузке H3 :

; =85

18.    Площади поперечных сечений обмоточных проводов без изоляции для всех обмоток трансформатора рассчитываются по формулам:

         q1пр= I1/j; q1пр=3,35/4,6=0,7283 мм2

q2пр= I2/j; q2пр=4,6 /4,6= 1 мм2

q3пр= I3/j; q3пр=0,277/4,6=0,0602 мм2

19.    Выбирается марка обмоточных проводов ПЭВТЛ-1 (tTmax до 1200)

20.    Габариты провода:

         d 1пр=0,96 мм; q1пр=0,7238 мм2 ;d1из= 1,02 мм;

         d 2пр=1,16 мм; q2пр=1,057 мм2 ;d2из= 1,24 мм;

         d 3пр=0,27 мм; q3пр=0,05726 мм2 ;d3из= 0,31 мм;

21. Действующие значения плотности тока во всех обмотках трансформатора:

         j1=I1/ q1пр; j1=3,35/0,7238=4,63 A/мм2;

j2=I2/ q1пр; j1=4,6 /1,057 =4,35 A/мм2;

j3=I3/ q1пр; j1=0,277/0,05726 =4,84 A/мм2;

22.    Удельные потери мощности в магнитопроводе трансформатора

         PСуд= PСудH (BmmH )2; PСуд=15,4 Вт/кг

23.    Pc=PСуд *mc*10-3; Pc=15,4*135*10-3=2,08 Вт

24.    Потери мощности в обмотках

PM=ρ(0,9* j12** q1пр+1,1(j22*m2**q2пр+ j32* *q3пр))* lM (1+α(tTmax-20))*10-2;

PM=0,0175(0,9* 4,63 2*57* 0,7238+1,1(4,35 2*0,135*36*1,057+ 4,84 2* 85*0,0602))* 10,4 (1+0,00411(120-20))*10-2=2,66 Вт

25.    Суммарные потери мощности в трансформаторе

         PT=PC+PM; PT=2,08+2,66=4,74 Вт

26.    КПД трансформатора

         ;

=92,8%

27.     

=81,4%

2. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ТРАНСФОРМАТОРА.

01.    Превышение температуры трансформатора над темпер. окружающей среды:

∆tT=PTRT, где RT тепловое сопротивление трансформатора.

         ∆tT=4,74*9,40=44,56 град/Вт

02.    Установившаяся температура нагрева трансформатора:

         tT=t0+∆tT; tT=30+44,56=74,56 0C

Установившаяся температура нагрева трансформатора не превышает максимально допустимого значения tTmax=1200C

3. КОНСТРУКТИВНЫЙ РАСЧЕТ ТРАНСФОРМАТОРА.

01.    Выбирается бескаркасная намотка обмоток трансформатора (на гильзу.)

02.    Ширина внутреннего прямоугольного отверстия изолирующей гильзы:

αr =α+2δp, где δp величина радиального зазора между гильзой и несущим катушку стержнем магнитопровода.

αr =12+2*1=14 мм

03.    Толщина гильзы в радиальном направлении выбирается ∆r=1 мм

05.    Габаритная высота гильзы Hr=h-2δ0, где δ0=0,5 мм величина осевого зазора между щечкой каркаса или торцевой поверхностью гильзы и ярмом магнитопровода.

         Hr=30-1=29 мм

06.    Составляется план размещения обмоток в окне магнитопровода.

07.    В качестве электроизоляционного материала применяем пропиточную бумагу ИЭП-63Б, βмо=0,11 мм

08.    Чисто слоев изоляционного материала:

nKвн = U1/(mk*175), для броневого трансформатора число стержней магнитопровода mk=1

         nKвн = 24/(1*175)=1

09.    Толщина внутренней изоляции катушки

         ∆Kвн = nKвнmo;

         ∆Kвн = 1*0,11=0,11 мм

10.    Высота слоя первичной обмотки

         h1=Hr-2∆h1, где ∆h1=1,5 – толщина концевой изоляции первичной обмотки.

         h1=29-2*1,5=26 мм

11.    Число витков в одном слое первичной обмотки

         w1сл=ky*h1/d1из, где ky=0,9 – усредненное значение коэффициента укладки

         w1сл=0,9*26/1,02=22

12.    Число слоев первичной обмотки в катушке

         n1сл= w1/(mk*w1сл);

         n1сл=57/(1*22)=3

13.    Определяем максимальное действующие значение между соседними слоями первичной обмоткой:

         U1mc=2*U1*w1сл/w1;

         U1mc=2*24*22/57=18,5 B

14.    В качестве материала для выполнения межслоевой изоляции в первичной обмотке выбирается кабельная бумага марки К-120; β1мс=0,12 мм;

U1мс max=71 B

15.    Число слоев межслоевой изоляции между соседними слоями первичной обмотки:

         n1мс =U1мс/ U1мс max;

         n1мс =18,5 / 71=1

16.    Толщина межслоевой изоляции между соседними слоями первичной обмотки:

         ∆1мс= n1мс1мс;

         ∆1мс=1*0,12 =0,12 мм

17.    Толщина первичной обмотки в катушке с учетом межслоевой изоляции:

a1=kp[n1сл* d1из+( n1сл-1) ∆1мс], где kp=1,15 – усредненное значение разбухания;

         a1=1,15 [3* 1,02+( 3-1) *0,12]= 3,79 мм

18.    Напряжение, определяющее толщину межобмоточной изоляции между данной обмоткой и предыдущей:                  

         U2мо=max(U1/mk;m21*U21/mk)=24 В;

19.    Число слоев межобмоточной изоляции, поверх которой наматывается данная обмотка:

         n2мо=2, т.е. межобмоточная изоляция выполняется в два слоя

20.    Толщина межобмоточной изоляции, поверх которой наматывается данная обмотка:

         ∆2мо=n2мо мо;

         ∆2мо=2*0,11=0,22 мм  

21.    Высота слоя обмотки, работающей на выпрямителе B:

h2=h1-2∆h2,3 , где ∆h2,3=0,25 мм - приращение толщины концевой изоляции каждой из вторичной обмоток по отношению к концевой изоляции предыдущей обмотки: 

         h2=26-2*0,25=25,5 мм

22.    Для вторичной обмотки, работающей на выпрямитель, число витков одом слое обмотки:

         w2сл=ky*h2/d2из;

         w2сл=0,9*25,5/1,24=18

23.    Число слоев вторичных обмоток, работающих на выпрямитель, в катушке:

         n2сл=m2*w2/(mk*w2сл);

         n2сл=1*36/(1*18)=2

24.    Максимальное действующее напряжение между соседними слоями:

         U2мс=m2*U2/mk ;

         U2мс=1*15,3/1=15,3 В

25.    Для вторичной обмотки, работающей на выпрямитель, выбираем электроизоляционный материал: кабельная бумага марки К-120;

β2мс=0,12 мм; U2мсmax=71B

26.    Для вторичной обмотки, работающей на выпрямитель, число слоев межслоевой изоляции между соседними слоями обмотки:

n2мс=U/U2мсmax;

         n2мс =15,3/71=1

27.    Для вторичной обмотки, работающей на выпрямитель, толщина межслоевой изоляции соседними слоями обмотки:

         ∆2мс=n2мс2мс;

         ∆2мс=1*0,12=0,12 мм

28.    Толщина каждой из вторичной обмотки, работающей на выпрямитель, в катушке с учетом межслоевой изоляции:

         a2=kp(n2сл*d2из+( n2сл -1) ∆2мс)

         a2=1,15(2*1,24 +(2-1) 0,12)= 2,99 мм

29.    Для вторичной обмотки, подключенной непосредственно к нагрузке H3, находится напряжение, определяющее толщину межобмоточной изоляции между данной обмоткой  и предыдущей:

         U3мо1=max(m2z*U2z/mk;U3/mk);

         U3мо1=36 В

30.    Для вторичной обмотки, работающей непосредственно на нагрузку, определяем число слоев межобмоточной изоляции, поверх которой наматывается данная обмотка:

         n3мо=2

31.    Для вторичной обмотки, работающей на нагрузку, толщина межобмоточной изоляции, поверх которой наматывается данная обмотка:

         ∆3мо=n3молмо;

         ∆3мо=2*0,11=0,22 мм

32.    Для каждой вторичной обмотки, работающей на нагрузку, определяется высота слоя обмотки:

         h3=h1-2(Z+ξ)∆h2,3

         h3=26-2(1+1)0,25=25 мм

33.    Для каждой вторичной обмотки, работающей на нагрузку, число витков в одном слое обмотки:

         w3сл=ky*h3/d3из;

         w3сл=0,9*25/0,31=72

34.    Число слоев вторичной, работающей на нагрузку, в катушке

         n3сл= w3/(mk*w3сл);

         n3сл= 85/(1*72)=2

35.    Для каждой из вторичной обмотки, работающей на нагрузку, определяется максимальное действующее напряжение между соседними слоями:

         U3мс=U3/mk;

U3мс=36/1=36 В

36.    Для вторичной обмотки, работающей на нагрузку, выбираем электроизоляционный материал: телефонная бумага КТ-50, его толщина

         β3мс=0,05 мм; U3мсmax=57 B

37.    Для вторичной обмотки, работающей на выпрямитель, число слоев межслоевой изоляции между соседними слоями обмотки:

n3мс=U3мс/U3мсmax;

         n3мс =36/57=1

38.    Для вторичной обмотки, работающей на нагрузку, толщина межобмоточной изоляции, поверх которой наматывается данная обмотка:

         ∆3мс=n3мс3мс;

         ∆3мс=1*0,05=0,05 мм

39.    Толщина каждой из вторичной обмотки, работающей на выпрямитель, в катушке с учетом межслоевой изоляции:

         a3=kp(n3сл*d3из+( n3сл -1) ∆3мс)

         a3=1,15(2*0,31+(2-1) 0,05)= 0,77 мм

40.    Число слоев изоляционного материала наружной изоляции катушки:

         nKнар=2

41.    Толщина наружной изоляции катушки:

Kар= nKнармо;

Kар= 2*0,11=0,22 мм

42.    Толщина катушки в радиальном направлении с учетом изоляции на гильзе, межобмоточной изоляций и наружной изоляции катушки:

         ak=∆Kвн+a1+∆2мо+a2+∆3мо+a3+∆Kнар  ak=0,11+3,79+0,22+2,99+0,22+0,77+0,22=8,32 мм

43.    Ширина свободного промежутка в окне магнитопровода: зазор между наружной боковой поверхностью катушки и боковым стержнем магнитопровода:

         δ=c-( δp+∆r+ak);

         δ=12-(1+1+8,32)= 1,68 мм

Вывод: обмотка трансформатора нормально укладываются в окне магнитопровода, следовательно расчет трансформатора можно считать завершенным. 


5. ЛИТЕРАТУРА:

1.      Курс лекций по электротехники Плотникова С.Б.

2.      Петропольская Н.В., Ковалев С.Н., Цыпкин В.Н., Однофазные силовые трансформаторы в системах электропитания электронной аппаратуры.

МИРЭА, Москва 1996 г.

3.      Бессонов Л.А. Теоретические основы электротехники. М., Высшая школа, 1978 г.

МИНИСТЕРСТВО ОБЩЕГО И ПРОФЕЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ИНСТИТУТ РАДИОТЕХНИКИ ЭЛЕКТРОНИКИ И АВТОМАТИКИ (ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ) Курсовой проект по предмету

 

 

 

Внимание! Представленный Реферат находится в открытом доступе в сети Интернет, и уже неоднократно сдавался, возможно, даже в твоем учебном заведении.
Советуем не рисковать. Узнай, сколько стоит абсолютно уникальный Реферат по твоей теме:

Новости образования и науки

Заказать уникальную работу

Свои сданные студенческие работы

присылайте нам на e-mail

Client@Stud-Baza.ru