курсовые,контрольные,дипломы,рефераты
Федеральное агентство по образованию
Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования
Тюменский государственный архитектурно-строительный университет
Кафедра «ТЕПЛОГАЗОСНАБЖЕНИЕ И ВЕНТИЛЯЦИЯ»
Пояснительная записка к курсовой работе
«Отопление и вентиляция жилого дома»
Выполнил: студент 4 курса
ФЗО по специальности ПГС
Шифр 06Сд 0530
Бунатян А.Л.
Проверил: Вяткина С.Д.
Исходные данные
Трехэтажный жилой дом
Высота этажа в свету 3,0 м
Отметка чистого пола подвала -2,0 м
Город Ростов-на-Дону
Ориентация фасада СВ
Теплоноситель – вода 105-70 0С
Чугунные радиаторы М140-АО
Температура наиболее холодной пятидневки, обеспеченностью
0,92 -310С
Продолжительность 215 сут
Средняя температура воздуха -5,4 0С
Температура внутреннего воздуха в угловой комнате 22 0С
Температура внутреннего воздуха в рядовой комнате 20 0С
Температура внутреннего воздуха на кухне 18 0С
Температура внутреннего воздуха на лестничной клетке 16 0С
где tв - расчетная температура внутреннего воздуха, °С, принимаемая по нормам проектирования, соответствующих зданий ГОСТ12.1.005-88;
tн - расчетная зимняя температура, °С, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92;
- нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, °С;
- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждения, Вт/(м2 °С);
n - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху (для наружной стены n=1).
Определяем требуемое сопротивление теплопередаче наружной стены :
( м °С)/Вт.
Коэффициент теплопроводности принятого наружного ограждения стены k, Вт/(м2 °С), определяем из уравнения:
,
где - общее требуемое сопротивление теплопередаче, м2.°С/Вт.
Коэффициент теплопередачи для данной ограждающей конструкции, kнс:
, Вт/(м2 °С).
Определяем требуемое сопротивление теплопередаче перекрытия над подвалом :
, (м2 °С)/Вт.
Коэффициент теплопередачи многослойного перекрытия над подвалом, kпод:
, Вт/(м2 °С).
Определяем требуемое сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия :
, (м2 °С)/Вт.
Коэффициент теплопередачи чердачного перекрытия, kпер:
, Вт/(м2 °С).
Требуемое сопротивление теплопередаче для наружных дверей (кроме балконных) должно быть не менее значения 0,6 для стен зданий и сооружений, определяемого при расчетной зимней температуре наружного воздуха, равной средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92:
, (м2 °С)/Вт.
Определяем требуемое сопротивление теплопередаче наружной двери:
, (м2.°С)/Вт.
Коэффициент теплопередачи наружной двери, kн.дв.:
, Вт/(м2.°С).
Требуемое термическое общее сопротивление теплопередаче , (м2 °С)/Вт, для световых проемов определяют в зависимости от величины ГСОП (градусо-сутки отопительного периода, °С. сут).
Затем выбирают конструкцию светового проема с приведенным сопротивлением теплопередаче при условии:
³.
Градусо-сутки отопительного периода (ГСОП), °С.сут определяем по формуле:
ГСОП = (tв-tоп) zот, (II.5)
где zот – продолжительность, сут., периода со средней суточной температурой наружного воздуха ниже или равной 100С (отопительного периода), zот = 215 сут.;
tоп – средняя температура отопительного периода, tоп= - 5,4°С.
ГСОП = (20+5,4)215 = 5461, °С.сут.
2. Определяем интерполяцией =0,56, (м2.°С)/Вт.
3. Выбираем конструкцию окна в зависимости от величины и с учетом выполнения условия.
Таким образом, для нашего задания принимаем окно из двухкамерного стеклопакета из обычного стекла, с фактическим приведенным сопротивлением теплопередаче = 0,56,(м2.°С)/Вт.
Коэффициент теплопередачи двойного остекления (светового проема), kдо, определяем:
Вт/(м2 °С), (II.6)
, Вт/(м2 °С).
2. Расчет основных теплопотерь через ограждающие конструкции здания
Коэффициенты теплопередачи наружных ограждений: для стены – kнс=0,68 Вт/(м2.°С); для чердачного перекрытия kпер=0,51 Вт/(м2.°С); для утепленных полов (перекрытие над подвалом) kпод=0,45 Вт/(м2.°С); для оконных проемов определяется как разность коэффициентов теплопередачи двойного остекления и наружной стены: kок= kдо-kнс = 1,79-0,68 =1,11 Вт/(м2.°С); для наружных дверей kн.дв.=1,14 Вт/(м2.°С).
Расчетная температура внутреннего воздуха в жилой комнате tв=20°С (в угловой комнате tв=22°С), на кухне tв=18°С; на лестничной клетке tв=16°С; в коридоре квартиры tв=18°С.
Расчетная температура наружного воздуха (холодной пятидневки),
tн= tхп(0,92) =-31°С
Расчет основных теплопотерь для каждого помещения здания записываем по форме таблицы 1.
3. Расчет нагрузки и расхода воды в стояках
Расход воды в стояке проточного типа определяется по формуле:
, кг/ч,
где: с – удельная теплоемкость воды, с = 4,187, кДж/(кг.0С).
Согласно формуле:
, кг/ч;
, кг/ч;
, кг/ч;
, кг/ч;
, кг/ч;
, кг/ч;
, кг/ч;
, кг/ч;
, кг/ч;
, кг/ч.
, кг/ч.
Результаты расчета расхода воды в стояках сведены в таблицу 2.
Таблица 2.
Сводная таблица расчета расхода воды в стояках
№ ст |
Qст, Вт |
Gст, кг/ч |
1 | 5164 | 126,8 |
2 | 2189 | 53,7 |
3 | 1758 | 43,2 |
4 | 1994 | 49,0 |
5 | 2093 | 51,4 |
6 | 5475 | 134,4 |
7 | 5209 | 127,9 |
8 | 1818 | 44,6 |
9 | 1671 | 41,0 |
10 | 5351 | 131,4 |
11 | 3774 | 92,6 |
å Qст =36496 |
å Gст =896 |
Расчет нагревательных приборов
Расчет нагревательных приборов производиться по формуле:
где n – количество секций в радиаторе;
Q – теплоотдача нагревательных приборов, Вт;
qэкм – теплоотдача 1 экм радиатора;
0,35 – эквивалент площади 1 секции радиатора.
Таблица 4.
Таблица расчета нагревательных приборов
№ помещения |
tв, °С |
Q, Вт |
qэкм |
Эквивалент площади |
nрасч. |
nф |
101 (ЖК) | 22 |
1014 1014 |
390 | 0,35 |
7,4 7,4 |
8 8 |
102 (ЖК) | 20 | 962 | 417 | 0,35 | 6,6 | 7 |
103 (ЖК) | 20 | 791 | 417 | 0,35 | 5,4 | 6 |
104 (Кухня) | 18 | 905 | 435 | 0,35 | 5,9 | 6 |
105 (ЖК) | 20 | 960 | 417 | 0,35 | 6,6 | 7 |
106 (ЖК) | 22 |
942,5 942,5 |
390 | 0,35 |
6,9 6,9 |
7 7 |
107 (ЖК) | 22 |
1030,5 1030,5 |
390 | 0,35 |
7,5 7,5 |
8 8 |
108 (Кухня) | 18 | 705 | 435 | 0,35 | 4,6 | 5 |
109 (Кухня) | 18 | 705 | 435 | 0,35 | 4,6 | 5 |
110 (ЖК) | 22 |
1054,5 1054,5 |
390 | 0,35 |
7,7 7,7 |
8 8 |
201 (ЖК) | 22 |
628 628 |
390 | 0,35 |
4,6 4,6 |
5 5 |
202 (ЖК) | 20 | 363 | 417 | 0,35 | 2,4 | 2 |
203 (ЖК) | 20 | 266 | 417 | 0,35 | 1,8 | 2 |
204 (Кухня) | 18 | 254 | 435 | 0,35 | 1,7 | 2 |
205 (ЖК) | 20 | 281 | 417 | 0,35 | 1,9 | 2 |
206 (ЖК) | 22 |
605,5 605,5 |
390 | 0,35 |
4,4 4,4 |
5 5 |
207 (ЖК) | 22 |
621 621 |
390 | 0,35 |
4,5 4,5 |
5 5 |
208 (Кухня) | 18 | 273 | 435 | 0,35 | 1,8 | 2 |
209 (Кухня) | 18 | 269 | 435 | 0,35 | 1,8 | 2 |
210 (ЖК) | 22 |
642,5 642,5 |
390 | 0,35 |
4,7 4,7 |
5 5 |
301 (ЖК) | 22 |
940 940 |
390 | 0,35 |
6,8 6,8 |
7 7 |
302 (ЖК) | 20 | 864 | 417 | 0,35 | 5,9 | 6 |
303 (ЖК) | 20 | 701 | 417 | 0,35 | 5,5 | 6 |
304 (Кухня) | 18 | 835 | 435 | 0,35 | 5,5 | 6 |
305 (ЖК) | 20 | 852 | 417 | 0,35 | 5,8 | 6 |
306 (ЖК) | 22 |
1187,5 1187,5 |
390 | 0,35 |
8,4 8,4 |
8 8 |
307 (ЖК) | 22 |
953,5 953,5 |
390 | 0,35 |
6,9 6,9 |
7 7 |
308 (Кухня) | 18 | 840 | 435 | 0,35 | 5,4 | 5 |
309 (Кухня) | 18 | 697 | 435 | 0,35 | 4,6 | 5 |
310 (ЖК) | 22 |
978,5 978,5 |
390 | 0,35 | 7,2 |
7 7 |
103 (Л. кл.) | 16 | 3774 | 401 | 0,35 | 26,9 | 27 |
Подбор водоструйного элеватора
1. Определяется расход воды в системе отопления по формуле, т/ч:
где: - полные теплопотери здания, Вт;
с – удельная теплоемкость воды, равная с = 4,187 кДж/(кг °С);
tг, tо – параметры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводе системы отопления, °С.
= 0,90 т/ч;
2. Вычисляем коэффициент смешения по формуле:
где: t1 – параметры теплоносителя в подающем трубопроводе в тепловой сети, °С.
= 1,286
3. Определяется расчетный диаметр камеры смешения элеватора, мм, по формуле:
где: – требуемое давление, развиваемое элеватором, принимаемое равным потерям давления в главном циркуляционном кольце, кПа.
= 6 мм
4. Вычисляется расчетный диаметр сопла, мм, по формуле:
где: dк – расчетный диаметр камеры смешения элеватора, мм;
и – коэффициент смешения
= 2,62 мм;
5. По таблице II.6.1 [1] к установке принимаем элеватор марки 40с10бк №1 с диаметром горловины 15мм.
6. Определяется давление, необходимое для работы элеватора, 10·кПа, по формуле:
где: – тре6уемое давление, развиваемое элеватором, принимаемое равным потерям давления в главном циркуляционном кольце, кПа;
и – коэффициент смешения.
= 2,4 кПа;
7. Находится давление перед элеваторным узлом, кПа, с учетом гидравлических потерь в регуляторе давления по формуле:
где: рэ – давление, необходимое для работы элеватора, кПа.
= 5,4 кПа.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ:
1. Методические указания к курсовой работе «Отопление и вентиляция жилого дома» по курсу «Теплогазоснабжение и вентиляция» для студентов заочной формы обучения. Тюмень: ТюмГАСУ, 2008 г.
2. СНиП 2.01.01.-82. Строительная климатология и геофизика/Госстрой СССР. – М.: Стройиздат, 1983. – 136 с.
3. СНиП ІІ-3-79* Строительная теплотехника/Госстрой СССР. – М.: Стройиздат, 1979. – 32 с.
4. Богословский В.Н. Отопление и вентиляция: Учебник для вузов/ В.Н. Богословский, В.П. Щеглов, Н.Н. Разумов. – 2-е изд., перераб. и доп. – М.: Стройиздат, 1980. – 295 с., ил.
Федеральное агентство по образованию Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Тюменский государственный архитектурно-строительный университет Кафедра «ТЕПЛОГАЗОСНАБЖЕНИЕ И ВЕНТИЛЯЦИЯ»
Отопление и вентиляция жилого здания
Оценка климатических нагрузок на металлические башни
Оценка свойств бетона
Оштукатуривание фасадов домов
Парфенон в Древней Греции и храм Гефеста
Пассивная противопожарная защита производственного здания
Планирование на строительном предприятии
Планировка и застройка микрорайона
Планировка сельских населенных мест
Планування міст
Copyright (c) 2024 Stud-Baza.ru Рефераты, контрольные, курсовые, дипломные работы.