Пермский Государственный Технический Университет

Кафедра Строительных Конструкций

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

По дисциплине «Конструкции из дерева и пластмасс»

на тему «Проектирование хоккейного стадиона»

Выполнил:

Семёнов К.В.

Проверил:

Фаизов И.Н.

Пермь 2009

Задание на проектирование

Рис. 1 - Геометрическая схема конструкции

Таблица 1 - Задание

	Наименование величин
Н	№ схемы	2 (Хоккейный стадион)
Е	Место строительства	г. Соликамск
С	Шаг конструкций	3,5 м
Т	Расчетный пролет	18 м
Е	Высота	f/l= 1/2
Р	Длина здания	55 м
О	Тип панели покрытия	Асбестоцемент
В	Средний слой панели	Пенополиуретан

1. Компоновка плиты

Плиты покрытия укладываются непосредственно по несущим конструкциям, длина плиты равна шагу несущих конструкций – 3,5 м.

Ширина плиты принимается равной ширине плоского асбестоцементного листа по ГОСТ 18124 – 1,5 м. Толщина листа – 10 мм.

Асбестоцементные листы крепятся к деревянному каркасу шурупами диаметром 5 мм и длиной 50 мм через предварительно просверленные и раззенкованные отверстия.

Высота плиты h

Каркас плит состоит из продольных и поперечных ребер.

Ребра принимаем из ели 2-го сорта.

Толщину ребер принимаем 50 мм.

По сортаменту принимаем доски 50*150 мм.

После острожки кромок размеры ребер 50*145 мм.

Шаг продольных ребер конструктивно назначаем 50 см.

Поперечные ребра принимаются того же сечения, что и продольные и ставятся в местах стыков асбестоцементных листов. листы стыкуются на «ус». Учитывая размеры стандартных асбестоцементных листов ставим в плите два поперечных ребра. Пароизоляция – окрасочная по наружной стороне обшивки.

Окраска производится эмалью ПФ-115 за 2 раза.

Вентиляция в плитах осуществляется вдоль плит через вентиляционные отверстия в поперечных ребрах.

 

1.1 Теплотехнический расчет плиты

Место строительства: г. Соликамск

Температура наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92:

t_ext=-37°С;

Средняя температура наружного воздуха отопительного периода:

t_ht=-6,7°С;

Продолжительность отопительного периода со среднесуточной температурой ≤8°С: z_ht=245 суток;

Расчетная средняя температура внутреннего воздуха: t_int=12°С;

Зона влажности: 3 (сухая);

Влажностный режим помещений: влажный (75%);

Условия эксплуатации: Б (нормальный);

Расчетные формулы, а также значения величин и коэффициентов приняты по СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий».

Наименование слоя
Рулонный ковёр (2 слоя рубероида)	600	0,010	0,17	0,059
Асбоцементный лист	1800	0,010	0,52	0,019
Пенополиуретан ТУ 67-87-75	40	Х	0,04
Асбоцементный лист	600	0,010	0,52	0,019

Принимаем толщину утеплителя 80 мм.

1.2 Сбор нагрузок на плиту (кН/м²)

 

Сбор нагрузок выполняем в табличной форме:

N п/п	Наименование нагрузки	Единицы измерения	Нормативная нагрузка	gf	Расчетная нагрузка
I	Постоянные:
1	Кровля 2 слоя рубероида	кН/м2	0,100	1,3	0,130
2	Собственный вес продольных ребер:	кН/м2	0,098	1,1	0,108
3	Собственный вес поперечных ребер:	кН/м2	0,033	1,1	0,036
4	Верхняя и нижняя обшивки из асбоцементного листа:	кН/м2	0,36	1,1	0,396
5	Утеплитель: Пенополиуретан	кН/м2	0,032	1,2	0,038
ИТОГО: qпокр		кН/м2	0,623		0,708
II	Временные:	кН/м2	3,91		5,58
6	Снеговая
7	Ветровая  кН/м2	кН/м2	0,105	1,4	0,147
ВСЕГО q		кН/м2	4,638		6,435

 

1.3 Снеговая нагрузка

 

Полное расчетное значение снеговой нагрузки S на горизонтальную проекцию покрытия определяем по формуле

S_g=3,2 кН/м² – расчетное значение веса снегового покрова на 1 м² горизонтальной поверхности земли (г. Соликамск – V снеговой район);

Схему распределения снеговой нагрузки и значения коэффициента m принимаем в соответствии с приложением 3 СНиП Нагрузки и воздействия [1], при этом промежуточные значения коэффициента m определяем линейной интерполяцией (рис. 2).

Рис. 2 - Схема распределения снеговой нагрузки

m₁ = cos 1,8a;

m₂ = 2,4 sin 1,4a,

где a - уклон покрытия, град

sin 50 = l₁/R =>

l₁= R ∙ sin 50= 9000∙ 0,766= 6900 мм ≈ 7000 м

sin a = 6000/9000=0,667; a=42^о; m₁= cos(1,8∙42) = 0,25; m₂= 2,4 sin(1,4∙42) = 2,05;

sin a = 4000/9000=0,444; a=26^о; m₁= cos(1,8∙26) = 0,67; m₂= 2,4 sin(1,4∙26) = 1,44;

sin a = 2000/9000=0,667; a=13^о; m₁= cos(1,8∙13) = 0,92; m₂= 2,4 sin(1,4∙13) = 0,74;

 

1.4 Ветровая нагрузка

 

Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки w_m на высоте z над поверхностью земли

 

 

w₀= 0,30 – нормативное значение ветрового давления;

(г. Соликамск – II ветровой район)

k = 1,0 (z = 9 м)– коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте в зависимости от типа местности;

(местность тип В – городские территории, лесные массивы и другие местности равномерно покрытые препятствиями)

Высота z, м	£ 5	10
Коэффициент k	0,5	0,65

 

с_e - аэродинамический коэффициент внешнего давления, принимаем по обязательному приложению 4 СНиП Нагрузки и воздействия [1], где стрелками показано направление ветра. Знак «плюс» у коэффициентов с_e соответствует направлению давления ветра на соответствующую поверхность, знак «минус» - от поверхности. Промежуточные значения нагрузок следует определять линейной интерполяцией.

g_f – коэффициент надежности по нагрузке. g_f = 1,4

Ветровую нагрузку находим на двух участках

1 участок - ;

2 участок -

На каждом участке  находим средний коэффициент:

- протяженность участка с однозначной эпюрой на определенном участке.

 - тангенс угла наклона эпюры ветрового давления на участке с однозначной эпюрой (рис. 3).

;

;

;

;

;

Рис. 3 - Схема аэродинамических коэффициентов и коэффициентов k

Расчетное значение ветровой нагрузки

;

;

;

1.5 Статический расчет

 

Наиболее нагруженными являются два промежуточных ребра, так как нагрузка, воспринимаемая ребром, собирается с двух полупролетов справа и слева от ребра (рис. 4).

Рис. 4 - Поперечное сечение плиты

Ширина площадки опирания на верхний пояс несущей конструкции 8 см, расчетный пролет плиты: .

Плита рассчитывается как балка на 2-х опорах.

Равномерно распределенная нагрузка на расчетное среднее ребро равна

 = 6,435·0,48 = 3,09 кН/м²;

Расчетный изгибаемый момент: ;

Поперечная сила: ;

1.6 Определение геометрических характеристик расчетного сечения плиты

 

Расчет конструкции плиты выполняем по методу приведенного поперечного сечения в соответствии с п.4 СНиП 2.03.09-85 Асбоцементные конструкции [1].

В соответствии с п. 4.3 [1] для сжатых обшивок принимаем часть обшивки, редуцируемой к ребру:

= 18 см, с двух сторон – 36 см;

 = 25 см, с двух сторон – 50 см, т.е. сечение получается несимметричным (рис. 5).

Рис. 5 - Расчетное сечение плиты

Отношение модуля упругости обшивки к модулю упругости каркаса равно:

n_a= =  =(1,4·10⁴)/(1·10⁴) = 1,4.

Определяем положение нейтральной оси сечения по формуле без учета податливости соединений ребер каркаса с обшивками

Отношение модуля упругости обшивки к модулю упругости каркаса равно:

 =  =(1,4·10⁴)/(1·10⁴) = 1,4.

Y_о=(19,5·6·(19,5/2+1)+1,4·36·1·(19,5+1+1/2)+1,4·50·1·0,5)/[19,5·6+(36+50)·1,4]=9,90 см.

Определяем моменты инерции каркаса и обшивок.

Собственный момент инерции каркаса

= 6·19,5³/12 = 3707 см⁴.

Момент инерции каркаса относительно найденной нейтральной оси

= 3707 + 19,5·6· (19,5/2+1 – 9,9)² = 3792 см⁴.

Моменты инерции обшивок относительно нейтральной оси:

 = [36·1³/12 + 36(1+19,5+0,5 – 9,9)²]1,4 = 6214 см⁴;

 = [50·1³/12 + 50(9,9 –0,5)²]1,4 = 6191 см⁴.

Суммарный момент инерции сечения:

 = 3792 + 6214 + 6191 = 16197 см⁴.

Шурупы в плите расставлены с шагом 200 мм, т.е. =9 – число срезов шурупов на половине пролета (3500/(2·200)=8,75).

Статические моменты относительно нейтральной оси будут равны:

 = 36(1+19,5+0,5 – 9,9)1,4 = 559,4 см³;

 = 50(9,9 – 0,5)1,4 = 658 см³.

Определяем коэффициент податливости соединений т (= 1 шурупы из стали, = 62·10^-5 при диаметре шурупов 0,4 см):

Определяем :

т >, т.е. для расчета прочности каркаса принимаем т ==0,194;

для расчета прочности обшивок принимаем т = 0,44.

Положение нейтральной оси определяем с учетом коэффициента податливости соединений ребер каркаса с обшивками при т = 0,44, т.е. при т для определения напряжений в обшивках.

Определяем положение нейтральной оси:

 см.

Моменты инерции будут равны:

= 3707 + 19,5·6·(19,5/2+1 – 10,2)² = 3742 см⁴;

 = [36·1³/12 + 36·(1+19,5+0,5 – 10,2)²]·l,4 = 5883 см⁴;

 = [50·1³/12 + 50·(10,2 – 0,5)²]·1,4 = 6592 см⁴.

Для определения напряжений в ребре каркаса положение нейтральной оси определяем при  = 0,194:

см.

Моменты инерции:

= 3707 + 19,5·6·(19,5/2+1 – 10,5)² = 3711 см⁴;

 = [36·1³/12 + 36(1+19,5+0,5 – 10,5)²]l,4 = 5561 см⁴;

 = [50·1³/12 + 50(10,5 – 0,5)²]1,4 = 7723 см⁴.

 

 = 3711 + 0,44²(5561 + 7723) = 6283 см⁴.

1.7 Напряжение в ребре каркаса и обшивках

Определяем коэффициент  для определения напряжений в обшивках:

Определяем напряжения в обшивках:

в нижней обшивке

кН/см²;

в верхней обшивке

 кН/см²;

Определяем напряжения в каркасе.

Определяем коэффициент :

В растянутой зоне ребра

 кН/см²

В сжатой зоне ребра

 кН/см²

Статический момент относительно сдвигаемого сечения равен

= 50·1,4(10,5– 0,5) + 6·9,5·4,75 = 970,75 см³.

Приведенный момент инерции равен:

= 3711 + 0,194²· (5561+7723) = 4211 см⁴;

 = (5,28·970,75)/(4211·6) = 0,145 кН/см².

 

1.8 Проверка прочности элементов плиты

Прочностные показатели материалов

В соответствии с ГОСТ 18124 – 75* первый сорт прессованного асбестоцементного плоского листа имеет временное сопротивление изгибу 23 МПа. Временное сопротивление изгибу для расчета плиты, равное 23•0,9 = 20,7 МПа. Принимаем значения расчетных сопротивлений асбестоцемента, соответствующие временному сопротивлению изгиба 20 МПа (R_c = 30,5 МПа, R_t = 8,5 МПа и R_st = 14,5 МПа).

Расчетные сопротивления следует умножить на коэффициент условия работы

Тогда  = 3,05·0,7 = 1,83 кН/см²;

 = 0,85·0,7 = 0,6 кН/см²;

 = 1,45·0,7 = 1,5 кН/см².

Определение расчетных сопротивлений каркаса  и  производится по СНиП II–25–80 "Деревянные конструкции" для древесины II категории расчетное сопротивление древесины вдоль волокон сжатию  = 13 МПа, растяжению  = 10 МПа, скалыванию  = 1,6 МПа.

Проверки прочности элементов плиты:

в обшивке

 0,45 кН/см²<  =1,83 кН/см²;

0,41 кН/см²<  = 0,6 кН/см²;

в ребре каркаса

1,18 кН/см² < = 1,3 кН/см²;

1,02 кН/см² ≈= 1,0 кН/см²;

= 0,145 кН/см²< = 0,16 кН/см².

 

1.9 Расчет и проверка прогиба плиты

Изгибная жесткость

 = 6283·10⁴ МПа·см⁴

Равномерно распределенная нормативная нагрузка на равна

 = 4,638·0,48 = 2,23 кН/м;

Максимальный прогиб плиты

 (5/384)(2,23·350⁴·0,5)/(6283·10⁴·100) = 0,07 см.

Предельный прогиб

 0,07 см < (l/250)=1,4 см.

Вывод:

Подобранное сечение удовлетворяет условиям прочности и жесткости.

2. Расчет арки

 

Хоккейный стадион пролетом 18 м представляет собой круговую арку. Геометрическая схема – трехшарнирная статически определимая арка.

 

2.1 Сбор нагрузок на несущие элементы арки

 

Несущий элемент арки – клееная деревянная балка прямоугольного сечения.

Шаг арок – 3,5 м.

Ширина сбора нагрузок – 3,5 м.

2.2 Постоянные нагрузки

 

Нормативная нагрузка от собственной массы несущей конструкции вычисляется приблизительно по эмпирической формуле:

=(0,623+ 3,91) / [1000/ (7∙ 18) - 1]= 0,65 кН/м²;

k_см= 7 – коэффициент собственной массы конструкции;

кН/м² – нормативная нагрузка от массы покрытия;

 кН/м² – нормативная снеговая нагрузка;

2.3 Погонные нагрузки на полуарку

Нормативная постоянная

 кН/м;

Расчетная постоянная

 кН/м;

Расчетная снеговая нагрузка (рис. 6, 7, 8)

 кН/м;

Рис. 6 - Эпюра продольных сил (постоянная нагрузка)

Рис. 7 - Эпюра продольных сил (2 снеговая нагрузка)

 

Рис. 8 - Эпюра продольных сил (ветровая нагрузка)

2.4 Расчет сочетаний нагрузок

 

Расчет сочетаний усилий производим по правилам строительной механики на ЭВМ с использованием расчетного комплекса «Лира Windows 9.0»

Сочетание нагрузок

Расчетные сочетания усилий принимаются в соответствии с п.п. 1.10.-1.13.СНиП [1]. Расчет ведется на одно или несколько основных сочетаний.

Первое сочетание усилий включает в себя усилия от постоянной и 1 снеговой нагрузок:

q^I= g + S, кН/м

Второе сочетание усилий включает в себя усилия от постоянной и 1 снеговой нагрузок совместно с ветровой нагрузкой:

q^II= g + 0,9∙(S + W), кН/м

Третье сочетание усилий включает в себя усилия от постоянной и 2 снеговой нагрузок совместно с ветровой нагрузкой:

q^III= g + 0,9∙(S’ + W), кН/м

Таблица 2 - РСУ

					Усилия
№ элем	№ сечен	Тип РСУ	Кран/сейсм	Критерий	N (кН)	My (кН*м)	Qz (кН)	№№ загруж
1	1	2	-	2	-214.991	0.000	-69.687	1 2 3
1	2	2	-	2	-204.441	-149.395	-70.937	1 2 3
2	1	2	-	2	-215.427	-149.395	-20.480	1 2 3
2	2	2	-	2	-205.377	-197.354	-24.230	1 2 3
3	1	2	-	2	-205.740	-197.354	20.924	1 2 3
3	1	1	-	13	-146.436	-101.827	23.974	1 3
3	2	2	-	2	-198.040	-163.524	15.924	1 2 3
3	2	1	-	13	-138.736	-62.398	18.974	1 3
3	2	2	-	14	-109.278	-142.995	-2.337	1 2 4
4	1	2	-	2	-191.727	-163.524	52.099	1 2 3
4	2	1	-	2	-106.518	-128.391	12.671	1 2
4	2	2	-	13	-163.784	-107.332	25.486	1 2 3
5	1	1	-	2	-101.326	-128.391	35.210	1 2
5	1	2	-	13	-154.513	-107.332	60.002	1 2 3
5	2	1	-	1	-70.049	24.318	-2.830	1 3
5	2	1	-	2	-87.623	-66.032	14.910	1 2
5	2	2	-	18	-120.126	-24.738	9.057	1 2 3
6	1	1	-	1	-68.466	24.318	15.073	1 3
6	1	1	-	2	-80.953	-66.032	36.698	1 2
6	1	2	-	13	-113.875	-24.738	39.302	1 2 3
6	2	1	-	1	-58.071	22.494	-14.627	1 3
6	2	1	-	2	-71.223	-16.734	8.898	1 2
6	2	2	-	18	-97.906	8.960	-6.323	1 2 3
7	1	1	-	1	-59.859	22.494	-1.767	1 3
7	1	1	-	2	-67.631	-16.734	24.041	1 2
7	1	2	-	14	-56.445	21.695	-1.851	1 3 4
7	1	2	-	18	-96.968	8.960	14.928	1 2 3
7	2	2	-	2	-92.542	0.000	-21.957	1 2 3
8	1	2	-	2	-97.446	-32.344	33.083	1 2 3 4
8	1	2	-	13	-99.159	-32.032	33.188	1 2 3
8	2	2	-	2	-95.109	0.000	-0.561	1 2 3
8	2	2	-	13	-57.109	0.000	4.208	1 3 4
8	2	1	-	14	-63.827	0.000	-7.659	1 2
9	1	2	-	2	-114.963	-93.953	46.975	1 2 3 4
9	1	2	-	13	-116.659	-93.656	47.255	1 2 3
9	2	2	-	2	-102.286	-32.344	11.302	1 2 3 4
9	2	2	-	18	-103.982	-32.032	11.035	1 2 3
10	1	2	-	2	-148.647	-175.452	51.312	1 2 3
10	1	2	-	5	-146.936	-175.384	50.848	1 2 3 4
10	2	2	-	2	-123.129	-93.953	16.202	1 2 3 4
10	2	2	-	18	-124.840	-93.656	16.042	1 2 3
11	1	2	-	2	-173.461	-213.973	34.703	1 2 3
11	2	2	-	2	-156.191	-175.452	18.255	1 2 3
11	2	2	-	5	-154.420	-175.384	18.170	1 2 3 4
12	1	2	-	2	-184.585	-222.578	7.186	1 2 3
12	1	1	-	13	-124.167	-128.379	9.513	1 3
12	2	2	-	2	-176.885	-213.973	2.186	1 2 3
12	2	1	-	13	-116.467	-115.502	4.513	1 3
12	2	2	-	14	-109.627	-145.909	-2.110	1 2 4
13	1	2	-	2	-191.794	-155.701	-29.298	1 2 3
13	1	2	-	14	-189.955	-154.998	-29.323	1 2 3 4
13	2	2	-	2	-181.744	-222.578	-33.048	1 2 3
14	1	2	-	2	-189.942	0.000	-72.655	1 2 3
14	2	2	-	2	-179.392	-155.701	-73.905	1 2 3

Наибольшие усилия в элементах арки:

продольная сила N= - 215 кН;

поперечная сила Q= - 73,9 кН;

изгибающий момент М= + 222 кНм.

Коньковый узел

продольная сила N= - 92,5 кН;

поперечная сила Q= - 24 кН.

Опорный узел

продольная сила N= - 215 кН;

поперечная сила Q= - 70 кН.

 

2.5 Статический расчет арки

 

Статический расчет несущего элемента арки выполняем в соответствии с указаниями СНиП [2] как сжато-изгибаемого элемента. Расчетное сечение арки является сечение с максимальным изгибающим моментом от наиболее невыгодного сочетания нагрузок М= 1679 кНм. При этом же сочетании нагрузок определяем значения продольной силы N= -1147 кН в расчетном сечении и величины продольных и поперечных сил в коньковом и опорном узлах.

2.6 Подбор сечения полуарки

Материал для изготовления полуарок принимаем древесину сосны второго сорта толщиной 25 мм. Коэффициент надежности по назначению γ_n = 0,95. Сечение полуарки принимается клееным прямоугольным.

Оптимальная высота поперечного сечения арки находится в пределах

(1/40 - 1/50)l = (1/40 - 1/50)1800 = 45,0 – 36,0 см.

Согласно СНиП [2], пп. 3.1 и 3.2, коэффициенты условий работы древесины будут при h > 60 см, δ_сл = 2,25 см m_б = 0,8; m_сл = 1; соответственно расчетное сопротивление сжатию и изгибу

R_с = R_и = 0,96×0,8×1,5= 1,152 кН/см².

Предварительное определение размеров поперечного сечения арки производим по п. 4.17 СНиП [2]:

N/F_расч + M_д/W_расч ≤ R_с.

h³ - βNh/R_с - 6βM/(ξR_с) = 0.

h³ + 3ph + 2q = 0,

Принимаем β = h/b = 5,5; ξ = 0,65.

p = -βN/(3R_с)= -5,5×215/(3×11520)= -0,034;

q = -3βM/(ξR_с)= -3×5,5×222/(0,65×11520)= -0,50;

h³ – 0,549×h – 7,4 = 0,

Поскольку q >> p, дискриминант уравнения Д = q² + p² > 0 и оно имеет одно действительное и два мнимых решения. Согласно формуле Кардано, действительное решение h = U + V,

;

h = U + V= 1,0- 0,1= 0,9 м.

Компонуем сечение из 36 слоев досок толщиной 25 мм, шириной 200 мм. С учетом острожки по 6 мм с каждой стороны, расчетное сечение получаем 900 х 200 мм.

Расчетные площадь поперечного сечения и момент сопротивления сечения:

W_расч = b×h²/6 = 20×90²/6 = 27000 cм³;

F _расч = b×h = 20 ×90 = 1800 см².

Расчетная длина полуарки:

 

2.7 Расчет по прочности сжато-изгибаемой полуарки

Расчет элемента на прочность выполняем в соответствии с указаниями п. 4.17 СНиП [2] по формуле

Определяем гибкость согласно пп.4.4 и 6.25:

λ = l₀/r = l×μ/ = l×μ / = l×μ /(0,29h) = 1415×1/(0,29×90) = 54,2.

F_бр = F_расч=1800 см² - площадь брутто с максимальными размерами сечения элемента;

Коэффициент продольного изгиба φ= 1-а× (λ /100)²=1-0,8×(0,542) ²=0,76

Коэффициент, учитывающий дополнительный момент от продольной силы при деформации оси элемента

ξ = 1 - N/(φ×R_с×F_бр) = 1 - 215/(0,76×1,152×1800) = 0,86;

Изгибающий момент от действия поперечных и продольных нагрузок

M_д = M/ξ = 222 / 0,86 = 257 кНм;

N/F_расч+ M_д/W_расч= 215/1800 + 257×10²/27000 = 0,12 + 0,95 = 1,07 < 1,152 кН/м², т.е. прочность сечения обеспечена с запасом 8%.

2.8 Расчет на устойчивость плоской формы деформирования

Расчет на устойчивость плоской формы деформирования производим в соответствии с п. 4.18 [2] по формуле

N/(F_брφR_с) + [M_д/(W_брφ_мR_и)]ⁿ ≤ 1

Показатель степени n = 1, т.к. элементы арки имеют раскрепления растянутой зоны из плоскости деформирования

l_р = 450 см,

Коэффициент φ_М определяем с введением в знаменатель коэффициента m_б согласно п. 4.25 [3]:

φ_М = 140×b²×k_ф/(l_р×h×m_б) = 140×20²×1,13/(450×90×0,8) = 1,95.

Согласно п. 4.14, к коэффициенту φ_М вводим коэффициенты K_жм и K_нм. С учетом подкрепления внешней кромки при m > 4 K_жм = 1

K_нм =1+ 0,142×l_р×/h + 1,76×h×/l_р + 1,4×α_р =1+ 0,142×450/90 + 1,76×90/450+ 1,4×0= 2,06;

φ_мK_нм = 1,95×2,06 = 2,07

Коэффициент продольного изгиба φ из плоскости

φ = A/λ²_y = 3000/[(lо/r]²= 3000×/(450/0,29×20) ² = 0,5.

Согласно п. 4.18, к коэффициенту φ вводим коэффициент K_нN:

K_нN = 0,75 + 0,06(l_р/h)² + 0,6α_рl_р/h = 0,75 + 0,06(450/90)² = 2,25

φK_нN = 0,5×2,25 = 1,13.

N/(F_брφR_с) + M_д/(W_брφ_мR_и) = 215/(1800×1,13×1,152) + 257×10²/ (27000×2,07×1,152) = =0,09 + 0,40 = 0,49 < 1.

Таким образом, устойчивость арки обеспечена при раскреплении внутренней кромки в промежутке между пятой и коньком через 4,5 м.

2.9 Проверка сечения арки на скалывание по клеевому шву

 

Проверку сечения арки на скалывание по клеевому шву производим на максимальную поперечную силу Q= 73,9 кН по формуле Журавского

.

Статический момент поперечного сечения элемента относительно нейтральной оси

см³;

Момент инерции поперечного сечения арки относительно нейтральной оси

см⁴;

Прочность сечения обеспечена.

3. Расчет узлов арки

Рассмотрим опорный и коньковый узлы.

 

3.1 Расчет опорных узлов

 

Расчетные усилия: N=-215 кН; Q=70 кН

Так, как пролет арки 18 м, конструктивно узел решаем в виде: валикового шарнира.

Определим высоту валикового шарнира:

N - продольное усилие в опорном узле

b =20 см– ширина плиточного шарнира

R^ст_см =1,66 кН/см2 – расчетное сопротивление стали смятию для стали С 245

Конструктивно принимаем h_ш = 30 см.

Принимаем диаметр болтов d_б=24 мм, тогда по п. 5.18

Принимаем накладки А – образной формы, толщина листа башмака 16 мм.

Стальные башмаки опорного узла крепятся к арке 10 болтами d = 24 мм.

Равнодействующее усилие в наиболее нагруженном болте:

,

где M_б = Q·e = 70·0,490 = 34,3 кНм.

e=0,490 – расстояние от ц. т. шарнира до центра тяжести болтов башмака;

z_i – расстояние между болтами в направлении перпендикулярном оси элемента;

n_б – число болтов в крайнем ряду по горизонтали;

m_б – общее число болтов в накладке.

Z_max – максимальное расстояние между болтами в направлении перпендикулярном оси элемента;

Несущая способность одного болта T_б: определяется как минимальная несущая способность на 1 шов сплачивания:

 (т.17(1))

 

3.2 Несущая способность болтового соединения обеспечена

 

Т.к. арка в опорном узле опирается неполным сечением через стальные башмаки и древесина испытывает смятие, то необходимо проверить условие:

- расчетное сопротивление древесины смятию под углом к волокнам.

K_N – коэффициент, учитывающий концентрацию напряжений под кромками башмаков. K_N=0,9 –смятие поперек волокон.

F_см=20ּ40=800 см² – площадь смятия под башмаком.

215/800 = 0,3 кН/см² <1,29 ּ0,9 = 1,161 кН/см²

 

3.3 Прочность на смятие обеспечена

 

Проверка опорного узла на скалывание по клеевому шву:

, ,

Прочность на скалывание обеспечена

 

3.4 Коньковый узел

 

Продольное усилие N= - 92,5 кН;

Поперечное усилие Q= - 24 кН.

Коньковый узел решаем в виде классического валикового шарнира.

Материал шарнира – сталь марки С245.

Конструирование узла начинаем с выбора диаметров крепежных болтов и назначения размеров боковых пластин стального башмака из условия размещения болтов.

Толщину опорной пластины принимаем 20 мм.

Определим высоту валикового шарнира:

N - продольное усилие в опорном узле

b =20 см– ширина плиточного шарнира

R^ст_см =1,66 кН/см2 – расчетное сопротивление стали смятию для стали С 245

Конструктивно принимаем h_ш = 30 см.

Принимаем диаметр болтов d_б=24 мм, тогда по п. 5.18

Принимаем накладки А – образной формы, толщина листа башмака 16 мм.

Стальные башмаки карнизного узла крепятся к арке 6 болтами d = 24 мм.

Равнодействующее усилие в наиболее нагруженном болте:

,

где M_б = Q·e = 24·0,340 = 8,2 кНм.

e=0,340 – расстояние от ц.т. шарнира до центра тяжести болтов башмака;

z_i – расстояние между болтами в направлении перпендикулярном оси элемента;

n_б – число болтов в крайнем ряду по горизонтали;

m_б – общее число болтов в накладке.

Z_max – максимальное расстояние между болтами в направлении перпендикулярном оси элемента;

Несущая способность одного болта T_б: определяется как минимальная несущая способность на 1 шов сплачивания:

 (т.17(1))

 

3.5 Несущая способность болтового соединения обеспечена

 

Проверка карнизного узла на скалывание по клеевому шву:

, ,

Прочность на скалывание обеспечена.

4. Меры защиты конструкций от загнивания и возгорания

При проектировании деревянной клееной арки предусматриваем конструктивные меры защиты от биологического разрушения, возгорания и действия химически агрессивной среды.

Конструктивные меры, обеспечивающие предохранение и защиту элементов от увлажнения, обязательны, независимо от того, производится антисептирование древесины или нет.

Конструктивные меры по предохранению и защите древесины от гниения обеспечивают:

1.         устройство гидроизоляции от грунтовых вод, устройство сливных досок и козырьков для защиты от атмосферных осадков;

2.         достаточную термоизоляцию, а при необходимости и пароизоляцию ограждающих конструкций отапливаемых зданий во избежание их промерзания и конденсационного увлажнения древесины;

3.         систематическую просушку древесины в закрытых частях зданий путем создания осушающего температурно-влажностного режима (осушающие продухи, аэрация внутренних пространств).

Деревянные конструкции следует делать открытыми, хорошо проветриваемыми, по возможности доступными для осмотра.

Защита несущих конструкций:

В опорных узлах, в месте опирания арки на фундамент устроить гидроизоляцию из двух слоев рубероида. При этом низ арки запроектирован на отметке +0,5м. Торцы арок и места соприкосновения с металлическими накладками в опорном и коньковом узлах защитить тиоколовой мастикой У-30с с последующей гидроизоляцией рулонным материалом.

Для защиты от гигроскопического переувлажнения несущих конструкций через боковые поверхности необходимо покрыть пентафталевой эмалью ПФ-115 в два слоя.

Список используемой литературы

1. СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия. – М.:ГП ЦПП, 1996. - 44с.

2. СНиП II-25-80. Деревянные конструкции.- М., 1983.

3. СНиП II-23-81. Стальные конструкции: М., 1990.

4. Рохлин И.А., Лукашенко И.А., Айзен А.М. Справочник конструктора-строителя. Киев, 1963, с. 192.

5. А.В. Калугин Деревянные конструкции. Учеб. пособие (конспект лекций). - М.: Издательство АСВ, 2003. - 224 с.

Пермский Государственный Технический Университет Кафедра Строительных Конструкций КУРСОВОЙ ПРОЕКТ По дисциплине «Конструкции из дерева и пластмасс» на тему «Проектирование хоккейного

 

• 14:21 05 Июля 2016
  Российско-китайский медуниверситет откроет магистерскую программу по TCM
• 01:21 05 Июля 2016
  На форуме МГУ Россия и Китай обсудят научно-образовательное сотрудничество
• 11:00 04 Июля 2016
  Реморенко: "ЕГЭ-туризм" в России сходит на нет
• 10:52 04 Июля 2016
  Летняя российско-австрийская школа откроется в Москве
• 15:31 01 Июля 2016
  В СПбГУ могут воссоздать географический факультет

Заказать уникальную работу