курсовые,контрольные,дипломы,рефераты
Практическая работа №1
Теплообменники
Необходимо произвести тепловой и конструктивный расчет отопительного пароводяного подогревателя горизонтального типа и секционного водоводяного подогревателя производительностью Q = 1,2∙106 ккал/ч. Температура нагреваемой воды при входе в подогреватель t2’ = 65°С и при выходе t2’’ = 95°С. Температура сетевой воды при входе в водоводяной подогреватель t1’ = 140°C и при выходе t1’’ = 80°C. Влияние загрязнения поверхности нагрева подогревателя и снижение коэффициента теплопередачи при низких температурах воды учесть понижающим коэффициентом b=0,65.
Таблица 1
Исходные данные
№ варианта |
Производительность, Q·10-6, кДж/ч |
Температура нагреваемой воды при входе в подогреватель, t2’, oС |
Давление сухого насыщенного водяного пара, р, ат |
1 | 3,78 | 75 | 3,5 |
2 | 5,04 | 70 | 4,0 |
3 | 5,88 | 65 | 4,5 |
4 | 6,72 | 60 | 5,0 |
5 | 7,56 | 75 | 3,5 |
6 | 8,40 | 70 | 4,0 |
7 | 9,24 | 65 | 4,5 |
8 | 10,1 | 60 | 5,0 |
9 | 3,78 | 70 | 3,5 |
10 | 5,04 | 75 | 4,0 |
11 | 5,88 | 65 | 3,5 |
12 | 6,72 | 65 | 5,0 |
13 | 7,56 | 70 | 3,5 |
14 | 8,40 | 75 | 4,0 |
15 | 3,78 | 65 | 4,5 |
16 | 5,04 | 65 | 4,0 |
17 | 5,88 | 65 | 4,0 |
Для расчета отопительного пароводяного подогревателя приняты следующие дополнительные данные:
– давление сухого насыщенного водяного пара р = 4 ат (tн = 143,62°С), см. Таблицу вода-водяной пар на линии насыщения;
– температура конденсата, выходящего из подогревателя, tк = tн;
– число ходов воды z = 2;
– поверхность нагрева выполнена из латунных труб (l = 90ккал/м·ч·град) диаметром d = 14/16мм.
Загрязнение поверхности учесть дополнительным тепловым сопротивлением dз/lз = 0,00015м2·ч·град/ккал.
В обоих вариантах скорость воды wт (в трубках) принять по возможности близкой к 0,9 м/сек.
Для упрощения расчета принять rв = 1000 кг/м3.
На основе расчетов выбрать аппараты, выпускаемые серийно, и сделать сопоставление полученных результатов.
Для расчетов необходимо:
1. Рабинович О. М. Сборник задач по технической термодинамике. – М.: Машиностроение, 1973. – 344 с. (Таблица Насыщенный водяной пар (по давлениям))
2. Таблица зависимости кинематической вязкости воды от температуры
Пример расчета пароводяного подогревателя
Расчет: Определим расход воды:
(кг/ч)
или V = 40 м3/ч.
Число трубок в одном ходе:
(шт.)
где dв – внутренний диаметр теплообменных труб (из дополнительных данных).
Общее число трубок в корпусе:
(шт.)
Рисунок 1 – Размещение трубок в трубной решетке трубчатого подогревателя:
а – по вершинам равносторонних треугольников;
б – по концентрическим окружностям.
Принимая шаг трубок s = 25мм, угол между осями трубной системы a = 60° и коэффициент использования трубной решетки Y = 0,7, определим диаметр корпуса:
(м) = 378 (м)
Определим также диаметр корпуса по Таблице 1.7 Приложения 1 и Рисунку 1 при ромбическом размещении трубок.
Для числа трубок n = 144 находим в Таблице 1.7 значение D’/s = 14 и, следовательно, D’ = 14·25 = 350(мм).
Диаметр корпуса составит:
D = D’+dн+2k=350+16+2·20=406 (мм).
Приведенное число трубок в вертикальном ряду:
(шт.)
Определим коэффициент теплоотдачи aп от пара к стенке:
Температурный напор:
(°С)
Средние температуры воды и стенки:
(°С)
(°С)
Режим течения пленки конденсата определяем по приведенной длине трубки (критерий Григулля) для горизонтального подогревателя, равной:
,
где т – приведенное число трубок в вертикальном ряду, шт.;
dн – наружный диаметр трубок, м;
А1 – температурный множитель, значение которого выбирается по Таблице 2:
(1/(м·град))
(°С)
Конденсирующийся пар | Вода при турбулентном движении | |||||
Температу-ра насыщения, tн, °С |
A1 |
А2 |
А3 |
A4·103 |
Температу-ра t, оС |
A5 |
20 | 5,16 |
– |
– |
1,88 | 20 | 1746 |
30 | 7,88 |
– |
– |
2,39 | 30 | 1909 |
40 | 11,4 |
– |
– |
2,96 | 40 | 2064 |
50 | 15,6 |
– |
– |
3,56 | 50 | 2213 |
60 | 20,9 |
– |
– |
4,21 | 60 | 2350 |
70 | 27,1 |
– |
– |
4,91 | 70 | 2490 |
80 | 34,5 | 7225 | 10439 | 5,68 | 80 | 2616 |
90 | 42,7 | 7470 | 10835 | 6,48 | 90 | 2740 |
100 | 51,5 | 7674 | 11 205 | 7,30 | 100 | 2850 |
110 | 60,7 | 7855 | 11524 | 8,08 | 110 | 2957 |
120 | 70,3 | 8020 | 11 809 | 8,90 | 120 | 3056 |
130 | 82,0 | 8140 | 12039 | 9,85 | 130 | 3150 |
140 | 94,0 | 8220 | 12249 | 10,8 | 140 | 3235 |
150 | 107 | 8300 | 12375 | 11,8 | 150 | 3312 |
160 | 122 | 8340 | 12469 | 12,9 | 160 | 3385 |
170 | 136 | 8400 | 12554 | 14,0 | 170 | 2450 |
180 | 150 | 8340 | 12579 | 15,0 | 180 | 3505 |
При tн = 143,62°С имеем A1=98,71 (1/(м·град), тогда L = 12·0,016·30,62·98,71 = 580,32 , т. е. меньше величины Lкр = 3900 (для горизонтальных труб), следовательно, режим течения пленки ламинарный.
Для этого режима коэффициент теплоотдачи от пара к стенке на горизонтальных трубках может быть определен по преобразованной формуле Д.А. Лабунцова:
При tн = 143,62°С по Таблице 2 находим множитель A2 = 8248,96, тогда:
(ккал/(м2·ч·град))
Определяем коэффициент теплоотдачи от стенки к воде.
Режим течения воды в трубках турбулентный, так как:
,
где n – коэффициент кинематической вязкости воды (по справочнику); n = 0,373·10-6м2/c при средней температуре воды t = 81,42°С.
Коэффициент теплоотдачи при турбулентном движении воды внутри трубок:
,
где dэ = dв.
При t = 81,42°С по Таблице 2 множитель A5=2633,6, следовательно:
(ккал/(м2·ч·град))
Расчетный коэффициент теплопередачи (с учетом дополнительного теплового сопротивления dз/lз) определяем по формуле для плоской стенки, так как ее толщина меньше 2,5мм:
(ккал/(м2·ч·град))
Уточненное значение температуры стенки трубок:
(°С)
Поскольку уточненное значение tст мало отличается от принятого для предварительного расчета, то пересчета величины aп не производим (в противном случае, если отличие в данных температурах более 3%, необходимо производить пересчет до достижения данной точности).
Расчетная поверхность нагрева:
(м2)
Ориентируясь на полученную величину поверхности нагрева и на заданный в условии диаметр латунных трубок d = 14/16мм, выбираем пароводяной подогреватель горизонтального типа конструкции Я.С. Лаздана (Рисунок 1.1, Таблица 1.1) с поверхностью нагрева F = 10,4м2, площадью проходного сечения по воде (при z = 2) fт = 0,0132м2, количеством и длиной трубок 172×1200мм, числом рядов трубок по вертикали т = 12. Основные размеры подогревателя приведены в Таблице 1.2.
Уточним скорость течения воды w в трубках подогревателя:
(м/с)
Поскольку активная длина трубок l =1200мм, длина хода воды
L = l·z = 1200·2 = 2400 (мм).
Определяем гидравлические потери в подогревателе. Коэффициент гидравлического трения при различных режимах течения жидкости и различной шероховатости стенок трубок можно подсчитать по формуле А.Д. Альтшуля:
,
где k1 – приведенная линейная шероховатость, зависящая от высоты выступов, их формы и частоты.
Принимая k1 = 0 (для чистых латунных трубок), формулу можно представить в более удобном для расчетов виде (для гидравлически гладких труб):
Уточняем критерий Рейнольдса:
Таблица 3
Значения lT = f(Re) для гидравлически гладких труб
Re·10-3 |
lт |
Re·10-3 |
lт |
Re·10-3 |
lт |
Re·10-3 |
lт |
10 | 0,0303 | 80 | 0,0184 | 200 | 0,0153 | 340 | 0,0139 |
20 | 0,0253 | 90 | 0,0179 | 220 | 0,0150 | 360 | 0,0137 |
30 | 0,0230 | 100 | 0,0175 | 240 | 0,0147 | 380 | 0,0135 |
40 | 0,0215 | 120 | 0,0168 | 260 | 0,0146 | 400 | 0,01345 |
50 | 0,0205 | 140 | 0,0164 | 280 | 0,0144 | ||
60 | 0,0197 | 160 | 0,0160 | 300 | 0,0142 | ||
70 | 0,0190 | 180 | 0,0156 | 320 | 0,0140 |
Используя Таблицу 3, по известной величине Re находим lт = 0,023.
Материал труб и состояние их поверхности |
хст |
Медные и латунные чистые гладкие трубы | 1,0 |
Новые стальные чистые трубы | 1,16 |
Старые (загрязненные) медные или латунные трубы | 1,3 |
Старые (загрязненные) стальные трубы | 1,51 – 1,56 |
Потерю давления в подогревателе определяем с учетом дополнительных потерь от шероховатости в результате загрязнений труб по Таблице 4 и потерь от местных сопротивлений по Таблице 5.
Таблица 5
Коэффициенты местного сопротивления x арматуры и отдельных элементов теплообменного аппарата
Наименование детали | x |
Вентиль проходной d = 50мм при полном открытии | 4,6 |
То же d = 400мм | 7,6 |
Вентиль Косва | 1,0 |
Задвижка нормальная | 0,5 – 1,0 |
Кран проходной | 0,6 – 2,0 |
Угольник 90° | 1,0 – 2,0 |
Колено гладкое 90°, R = d | 0,3 |
То же, R = 4d | 1,0 |
Входная или выходная камера (удар и поворот) | 1,5 |
Поворот на 180° из одной секции в другую через промежуточную камеру | 2,5 |
То же через колено в секционных подогревателях | 2,0 |
Вход в межтрубное пространство под углом 90 ° к рабочему потоку | 1,5 |
Поворот на 180° в U-образной трубке | 0,5 |
Переход из одной секции в другую (межтрубный поток) | 2,5 |
Поворот на 180° через перегородку в межтрубном пространстве | 1,5 |
Огибание перегородок, поддерживающих трубы | 0,5 |
Выход из межтрубного пространства под углом 90° | 1,0 |
Для условий проектируемого теплообменника по Таблице 4 для загрязненных латунных труб хст = 1,3, а по Таблице 5 коэффициенты местных сопротивлений имеют следующие значения:
Наименование детали | x |
Вход в камеру | 1,5·1 = 1,5 |
Вход в трубки | 1,0·2 = 2,0 |
Выход из трубок | 1,0·2 = 2,0 |
Поворот на 180° | 2,5·1 = 2,5 |
Выход из камеры | 1,5·1 = 1,5 |
Потеря давления в подогревателе (при условии w = const):
(мм вод. ст.)
Гидравлическое сопротивление пароводяных подогревателей по межтрубному пространству, как правило, не определяется, так как его величина вследствие небольших скоростей пара (до 10м/с) очень мала.
Пример расчета секционного водоводяного подогревателя
Расчет: Определим расходы сетевой воды и воды, нагреваемой в межтрубном пространстве:
(кг/ч)
или Vт = 20,0 м3 /ч;
(кг/ч)
или Vмт = 40,0 м3 /ч.
Площадь проходного сечения трубок (при заданной в условии расчета скорости течения воды в трубках w=1 м/с):
(м2)
Выбираем подогреватель МВН 2050-32 (Рисунок 1.2, Таблица 1.4). Согласно Таблице 1.3 он имеет: наружный диаметр корпуса 219мм и внутренний – 209мм, число стальных трубок (размером 16×1,4мм) n = 69шт., площадь проходного сечения трубок fт = 0,00935м2, площадь проходного сечения межтрубного пространства fмт = 0,0198 м2.
Скорость воды в трубках и в межтрубном пространстве:
(м/с)
(м/с)
Таким образом, в результате расчета совершенно случайно получены одинаковые скорости воды (Wт=Wмт).
Эквивалентный диаметр для межтрубного пространства:
(м)
Средняя температура воды в трубках:
(°С)
При этой температуре температурный множитель, необходимый для дальнейших расчетов (по Таблице 2), A5т »2960.
Средняя температура воды между трубками:
(°С)
При этой температуре температурный множитель (по Таблице 2) A5мт »2616.
Режим течения воды в трубках (при t1 = 110°С νт = 0,271·10-6м2/с) и межтрубном пространстве (при t = 80,0°С νмт = 0,38·10-6м2/с) турбулентный, так как:
Коэффициенты теплоотдачи (для турбулентного режима течения воды):
Коэффициент теплоотдачи три турбулентном движении воды внутри трубок:
(ккал/(м2·ч·град))
где dэ = dв.
(ккал/(м2·ч·град))
Расчетный коэффициент теплопередачи (коэффициент теплопроводности стали l = 39ккал/(м·ч·град) определяем по формуле для плоской стенки, так как ее толщина меньше 2,5мм:
(ккал/(м2·ч·град))
Температурный напор:
(°С)
Поверхность нагрева подогревателя:
(м2)
Длина хода по трубкам при среднем диаметре трубок
d = 0,5·(0,016+0,0132) = 0,0146 (м):
(м)
Число секций (при длине одной секции lт = 4 м):
секции; принимаем 3 секции.
Уточненная поверхность нагрева подогревателя согласно технической характеристике выбранного аппарата составит:
(м2)
Действительная длина хода воды в трубках и межтрубном пространстве Lт = 4·3 = 12 (м), Lмт = 3,5·3 = 10,5 (м) (при подсчете Lмт расстояние между патрубками входа и выхода сетевой воды, равное 3,5м, выбрано из конструктивных соображений).
Определяем гидравлические потери в подогревателе. Коэффициенты гидравлического трения для трубок и межтрубного пространства определяем по формуле Альтшуля при k = 0,3·10-3мм (для бесшовных стальных труб изготовления высшего качества):
Коэффициенты местных сопротивлений для потока воды в трубках, принимаем по Таблице 5.
Вход в трубки | 1,5·4 = 6,0 |
Выход из трубок | 1,5·4 = 6,0 |
Поворот в колене | 0,5·3 = 1,5 |
Sξ = 13,5 |
Суммарный коэффициент местных сопротивлений для потока воды в межтрубном пространстве определяется из выражения:
Отношение сечений входного или выходного патрубка: fмт/fпатр = 1.
Потери давления в подогревателе с учетом дополнительных потерь хст от шероховатости (для загрязненных стальных труб по Таблице 4 принимаем хст = 1,51):
(мм вод. ст.)
Потери в межтрубном пространстве подсчитываются по аналогичной формуле, но лишь в том случае, когда сумма значений коэффициентов местных сопротивлений Sxмт определена по указанной выше формуле, в противном случае расчет потерь Dpмт значительно усложняется.
(мм вод. ст.)
Сведем полученные результаты в Таблицу 6 и сравним их между собой.
Таблица 6
Расчетные данные кожухотрубчатого и секционного водоводяного теплообменников
Тип теплообменника |
Коэффи-циент теплопе-редачи k, ккaл/(м2·ч·гpaд) |
Темпера-турный напор Dt, °С |
Поверх-ность нагрева F, м2 |
Диаметр корпуса D, м |
Длина корпуса L, м |
Гидравли-ческое сопротивление Dp, мм вод. ст |
Число ходов z |
Кожухотрубчатый | 1953 | 62,2 | 9,88 | 0,414 | 1,81 | 0,526 | 2 |
Секционный | 1240 | 27,3 | 38,25 | 219 | 4,44 | 1,17 | 3 |
Сравнение показывает, что для данных условий кожухотрубчатый теплообменник имеет те преимущества, что он более компактен и гидравлическое сопротивление его меньше.
Приложение 1
а)
б)
Рисунок 1.1 Горизонтальные пароводяные подогреватели конструкции Я.С. Лаздана: а – двухходовые; б – четырехходовые.
Таблица 1.1
Расчетные характеристики горизонтальных пароводяных подогревателей конструкции Я.С. Лаздана (Рисунок 1)
№ подогревателей |
№ корпусов |
Количество и длина трубок, мм |
Поверхность нагрева, м2 |
Площадь проходного сечения по воде, м2 |
Число рядов трубок по вертикали | Наиболь-ший расход воды, т/ч | ||
При четырех ходах |
при двух ходах |
|||||||
1 | 32 * 900 | 1,47 | ||||||
2 | 32 * 1 200 | 1,93 |
|
|||||
3 | 1 | 32 * 1 600 | 2,58 | 0,0012 | 0,0024 | 5 | 22/11 | |
4 | 32 * 2 000 | 3,18 | ||||||
5 | 32 * 2 400 | 3,800 | ||||||
6 | 56 * 1 200 | 3,38 | ||||||
7 | 2 | 56 * 1 600 | 4,47 | 0,0022 | 0,004 | 7 | 40/20 | |
8 | 56 * 2 000 | 5,66 | ||||||
9 | 56 * 2 400 | 6,66 | ||||||
10 | 172 * 900 | 7,78 | ||||||
11 | 3 | 172 * 1 200 | 10,40 | 0,0066 | 0,0132 | 12 | 120/60 | |
12 | 172 * 1 600 | 13,75 | ||||||
13 | 172 * 2 000 | 15,8 | ||||||
14 | 172 * 2 400 | 20,40 |
Рисунок 1.2 – Водоводяной подогреватель МВН-2050-62.
Рисунок 1.3 – Одноходовой теплообменный аппарат типа ТН с диаметром корпуса 159 или 273мм, имеющий две камерные сварные крышки с плоскими донышками
№ подогревате-лей | № корпу-сов | Размеры, мм | Вес, кг | ||||||||||||
Dн |
L |
L1 |
L2 |
L3 |
L4 |
D |
D1 |
D2 |
dн1 |
dн2 |
dн3 |
h1 |
|||
1 | 1 | 219 | 1265 | 900 | 162 | 615 | 58 | 273 | – | – | 76 | 76 | 57 | 210 | 124 |
2 | 219 | 1565 | 1 200 | 162 | 765 | 730 | 273 | – | – | 76 | 76 | 57 | 210 | 138 | |
3 | 219 | 1965 | 1600 | 162 | 965 | 930 | 273 | – | – | 76 | 76 | 57 | 210 | 158 | |
4 | 219 | 2365 | 2000 | 162 | 1 165 | 1130 | 273 | – | – | 76 | 76 | 57 | 210 | 177 | |
5 | 219 | 2,765 | 2400 | 162 | 1365 | 1330 | 273 | – | – | 76 | 76 | 57 | 210 | 197 | |
6 | 2 | 265 | 1 664 | 1200 | 200 | 803 | 766 | 339 | 455 | 375 | 89 | 89 | 76 | 233 | – |
7 | 265 | 2043 | 1600 | 200 | 1003 | 951 | 339 | 455 | 375 | 89 | 89 | 76 | 233 | 209 | |
8 | 265 | 2449 | 2000 | 200 | 1 203 | 1 151 | 339 | 445 | 375 | 89 | 89 | 76 | 233 | 228 | |
9 | 265 | 2849 | 2400 | 200 | 1 403 | 1 351 | 339 | 445 | 375 | 89 | 89 | 76 | 233 | 247 | |
10 | 3 | 414 | 1509 | 900 | 260 | 713 | 656 | 528 | 64 | 540 | 102 | 102 | 89 | 307 | 437 |
11 | 414 | 1809 | 1200 | 260 | 883 | 806 | 528 | 645 | 540 | 102 | 102 | 89 | 307 | 437 | |
12 | 414 | 2209 | 1600 | 260 | 1063 | 1 006 | 528 | 645 | 540 | 102 | 102 | 89 | 307 | 535 | |
13 | 414 | 2609 | 2000 | 260 | 1263 | 1206 | 528 | 645 | 540 | 102 | 102 | 89 | 307 | 591 | |
14 | 414 | 3009 | 2400 | 260 | 1463 | 1 406 | 528 | 645 | 540 | 102 | 102 | 89 | 307 | 646 |
Типоразмер | Размеры, мм | Количество отверстий | Вес, кг | |||||||||||||||
Dн |
D |
D1 |
D2 |
dн |
dн1 |
d1 |
d2 |
H | h | L |
L1 |
L2 |
L3 |
n1 |
n2 |
|||
МВН 2050-29 МВН 2050-30 |
168 | 360 | 180 | 210 | 133 | 114 | 18 | 18 | 400 | 200 | 2040 4080 | 2322 4362 | 2502 4542 | 2682 4722 | 8 | 8 |
141 220 |
|
МВН 2050-31 МВН 2050-32 |
219 | 410 | 240 | 240 | 168 | 168 | 23 | 23 | 500 | 250 | 2040 4080 | 2402 4442 | 2640 4680 | 2877 4917 | 8 | 8 |
222 358 |
|
МВН 2050-33 МВН 2050-34 |
273 | 450 | 295 | 295 | 219 | 219 | 23 | 23 | 600 | 300 | 2040 4080 | 2422 4462 | 2729 4769 |
3035 5075 |
8 | 8 |
325 531 |
|
МВН 2050-35 МВН 2050-36 |
325 | 513 | 295 | 350 | 273 | 219 | 23 | 23 | 700 | 350 | 2040 4080 |
2492 4532 |
2840 4880 | 3187 5227 | 8 | 12 |
440 735 |
Примечание: Вес приведен для разъемных односекционных подогревателей.
Рисунок 1.4 – Двухходовые теплообменные аппараты типа ТН и ТЛ:
а – типа ТН с двумя эллиптическими крышками;
б – типа ТЛ с одной сварной и одной эллиптической крышками;
в – горизонтальный типа ТН с одной камерной сварной и одной эллиптической крышками.
Типоразмер | Количес-тво и длина трубок, мм |
Поверхность нагрева, м2 |
Площади проходных сечений, м2
|
Эквивалентный диаметр сечения между трубками, м | Наибольшие расходы воды, т/ч | ||
по трубкам | между трубками | через трубки | через корпус | ||||
МВН 2050-29 МВН 2050-30 | 37 * 2 046 37 * 4 086 |
3,38 6,84 |
0,00507 | 0,0122 | 0,0212 | 46/27 | 110/66 |
МВН 2050-31 МВН 2050-32 | 69 * 2 046 69 * 4 036 |
6,30 12,75 |
0,00935 | 0,0198 | 0,0193 | 84/50 | 178/107 |
МВН 2050-33 МВН 2050-34 | 109 * 2046 109*4086 |
9,93 20,13 |
0,0147 | 0,0308 | 0,0201 | 132/80 | 276/166 |
МВН 2050-35 МВН 2050-36 | 151 * 2046 151 * 4086 |
13,73 27,86 |
0,0204 | 0,0446 | 0,0208 | 184/110 | 400/240 |
Примечания:
1. Все данные приведены для одной секции.
2. Наибольшие расходы воды определены при ее объемном весе 1000 кг/м3. Приведенные в числителе расходы воды соответствуют ее скорости 2,5м/с, наибольшей при установке в местных системах.
Рисунок 1.5 – Теплообменные аппараты типа ТН:
а – четырехходовой;
б – шестиходовой.
Рисунок 1.6 – Двухходовой теплообменный аппарат типа ТП
Рисунок 1.7 – Маслоохладитель завода Пергале типа МП-37
Типоразмер |
Количество трубок, шт.* |
Длина трубок, мм |
Поверх-ность нагрева, м2 |
Число ходов |
Площадь проход- ного сечения по воде, м2 |
Н, м** |
Необходимый расход воды, т/ч*** |
Расчетное избыточное давление, am |
||
в труб- ках (вода) |
в кор- пусе (пар) |
|||||||||
БП-43м | 236 | 3170 | 43 | 4 | 0,0142 | 1,25 | 125 | 12 | 7 | |
БП-65м | 360 | 3170 | 65 | 2 | 0,0433 | 1,45 | 380 | 14 | 5 | |
Б0-90м | 488 | 3170 | 90 | 4 | 0,0293 | 1,45 | 250 | 14 | 2,5 | |
БП-90м | 488 | 3170 | 90 | 2 | 0,586 | 1,45 | 500 | 14 | 5 | |
Б0-130м | 708 | 3166 | 130 | 4 | 0,0426 | 1,45 | 380 | 14 | 2,5 | |
Б0-200м | 1018 | 3410 | 200 | 2 | 0,0613 | 1,67 | 550 | 14 | 2,5 | |
БП-200м | 1 018 | 3410 | 200 | 4 | 0,1225 | 1,67 | 1 100 | 14 | 7 | |
БГТ-200у | 1018 | 3410 | 200 | 2 | 0,1225 | 1,67 | 1 100 | 14 | 13 | |
Б0-350м | 1320 | 4545 | 350 | 4 | 0,0792 | 1,61 | 700 | 14 | 2,5 | |
БП-300-2м | 1 144 | 4545 | 300 | 2 | 0,1375 | 1,61 | 1 200 | 14 | 13 | |
БО-550-Зм | 2092 | 4545 | 550 | 4 | 0,1251 | 1,80 | 1 100 | 14 | 2,5 | |
БП-500м | 1880 | 4545 | 500 | 2 | 0,226 | 1,6 | 250 | 14 | 13 |
* Трубки латунные 19/17,5 мм.
** Н – расстояние между соседними перегородками каркаса подогревателя.
*** Наибольшие расходы воды определены при ее скорости w = 2,5 м/с.
Технические характеристики | Диаметр корпуса, мм | |
159 | 273 | |
ру, am |
2,5 6 10 16 25 40 | 2,5 6 10 16 25 40 |
G1, кг |
83 89 108 119 166 175 | 108 117 151 180 243 321 |
G2, кг |
32 | 96 |
G3, кг |
8 | 37 |
G4, кг |
18,6 | 54,3 |
Fу м2 |
1 2 4 6 | 4 6 10 12 16 20 |
Fp, м2 |
0,9 1,9 4 6 | 3,0 6,5 9,6 13 16 19,5 |
l, мм | 1000 2000 4000 6000 | 1000 2000 3000 4000 5000 6000 |
H, мм | 1520 2520 4520 6520 | 1620 2620 3620 4620 5620 6620 |
n, шт. | 13 | 42 |
d/t, мм | 25/32 | 25/32 |
f1, м2 |
0,011 | 0,032 |
f2, м2 |
0,0044 | 0,014 |
D’/s |
n’1 |
n’2 |
D’/s |
n’1 |
n’2 |
2 | 7 | 7 | 22 | 439 | 410 |
4 | 19 | 19 | 24 | 517 | 485 |
6 | 37 | 37 | 26 | 613 | 566 |
8 | 61 | 62 | 28 | 721 | 653 |
10 | 91 | 93 | 30 | 823 | 747 |
12 | 127 | 130 | 32 | 931 | 847 |
14 | 187 | 173 | 34 | 1045 | 953 |
16 | 241 | 223 | 36 | 1 165 | 1066 |
18 | 301 | 279 | 38 | 1 306 | 1 185 |
20 | 367 | 341 | 40 | 1459 | 1310 |
Здесь n’1 – общее количество трубок, размещаемых на трубной доске по вершинам равносторонних треугольников ("ромбическое" размещение); n’2 – общее количество трубок, размещаемых на трубной доске по концентрическим окружностям (Рисунок 1).
Практическая работа №1 Теплообменники Необходимо произвести тепловой и конструктивный расчет отопительного пароводяного подогревателя горизонтального типа и секционного водоводяного подогревателя производительностью Q = 1,2W
Расчет узлов фермы
Расчет шихты аналитическим методом
Расчет шихты для индукционной плавки аналитическим методом
Расчеты дегазаторов для удаления углекислоты из подземной воды
Расчеты общей продольной прочности проектируемого контейнеровоза
Расчеты привода клиноременной передачи
Система управления установкой приточной вентиляции помещения на базе контроллера МС8
Сплавы на основе меди
Сплавы на основе меди
Термическая обработка стали
Copyright (c) 2025 Stud-Baza.ru Рефераты, контрольные, курсовые, дипломные работы.